戴福山

（北京應(yīng)用氣象研究所，北京100029）

引 言

雷達波在海洋大氣近地層內(nèi)傳播不僅受大氣折射指數(shù)垂直梯度引起的折射影響，還受大氣湍流引起的大氣折射率起伏脈動影響.海洋大氣近地層內(nèi)，因受水汽蒸發(fā)影響，大氣折射指數(shù)自海面向上迅速遞減，導致雷達波傳播路徑迅速向下彎曲，形成蒸發(fā)波導傳播.蒸發(fā)波導可以使雷達波以很小損耗貼海面向前傳播，從而可使艦載雷達對海面目標實現(xiàn)超視距探測.國內(nèi)已經(jīng)對蒸發(fā)波導形成機理、蒸發(fā)波導對電波傳播影響，以及蒸發(fā)波導反演技術(shù)等開展了廣泛研究［1-4］.湍流運動是海洋大氣近地層的顯著特征之一，湍流脈動引起的大氣折射指數(shù)和大氣折射率隨機起伏對雷達波產(chǎn)生散射效應(yīng).Ivannov等人［5］指出海洋大氣近地層內(nèi)湍流散射效應(yīng)會減弱蒸發(fā)波導傳播效應(yīng)，使蒸發(fā)波導內(nèi)遠距離處雷達波傳播損耗增強.Barrios［6］研究表明海洋大氣近地層內(nèi)湍流散射效應(yīng)，可引起雷達波傳播損耗的隨機起伏，影響艦載雷達對海面和低空目標的探測穩(wěn)定性和置信水平.國內(nèi)孫方等人［7］通過利用微波測距機連續(xù)測距，反算出海面大氣折射率起伏變化，并將大氣折射率擾動項分別加入拋物方程模型和射線追蹤算法中計算了湍流環(huán)境下傳播損耗和射線軌跡，結(jié)果表明，海上波導傳播計算模型中考慮折射率擾動項，可以更加合理地進行雷達系統(tǒng)效應(yīng)評估.

將基于海洋大氣近地層相似理論，建立大氣折射率及其結(jié)構(gòu)常數(shù)垂直廓線模型；基于一維Kolmogorov湍流譜，數(shù)值模擬瞬變大氣折射指數(shù)，并建立考慮湍流起伏的大氣修正折射率垂直廓線；利用海面水文氣象觀測數(shù)據(jù)，借助于美國海軍高級傳播模型（Advanced Propagation Model，APM）［8］，數(shù)值模擬海洋大氣近地層蒸發(fā)波導和湍流對雷達波傳播和艦載雷達探測性能的影響.

1 近地層大氣折射率垂直廓線

根據(jù)近地層相似理論，近地層內(nèi)水平風速u、位溫θ、比濕q的垂直廓線表達式為［9］：

式中：u＊、θ＊、q＊分別是水平風速u、位溫θ、比濕q的特征尺度；κ是von Karman常數(shù)；z為垂直高度；z0、z0t、z0q分別是水平風速、位溫和比濕的粗糙度高度；ψu、ψt、ψq分別是水平風速、位溫和比濕對應(yīng)的普適函數(shù)；L 是長度尺度；u（z）、θ（z）、q（z）分別是高度z處的水平風速、位溫和比濕；θ（z0t）、q（z0q）分別是粗糙度高度的位溫和比濕.

穩(wěn)定層結(jié)條件下，普適函數(shù)采用北冰洋海面熱收支試驗（Surface Heat Budget of the Arctic O-cean，SHEBA）研究成果［10］：

式中：x＝（1＋ζ）1/3；ζ＝z/L；am＝5；bm＝am/6.5；Bm＝［（1-bm）/bm］1/3；

式中：ah＝bh＝5；ch＝3；ζ＝z/L；Bh＝.不穩(wěn)定層結(jié)下，普適函數(shù)采用以下諸式確定

若有海面溫度及海面參考高度處氣溫、氣壓和濕度觀測數(shù)據(jù)，利用式（1）～（3）可以確定u＊、θ＊、q＊、L，進而可以給出海洋大氣近地層水平風速u、位溫θ、比濕q的垂直廓線［9，11］.利用位溫θ（z）與溫度T（z）間關(guān)系式，以及比濕q（z）與水汽壓e（z）間關(guān)系式，可以得到溫度T（z）和水汽壓e（z）的垂直廓線.

海洋大氣近地層內(nèi)大氣折射率N垂直廓線由下式確定

式中：P（z）為氣壓，單位為hPa；e（z）為水汽壓，單位為hPa；T（z）為氣溫，單位為K.大氣折射率與大氣折射指數(shù)的關(guān)系為

在電波傳播模型中通常采用大氣修正折射率M，其定義為

式中：ae為地球半徑，單位為m；z為海拔高度，單位為m.大氣修正折射率M最小值所對應(yīng)的高度就是蒸發(fā)波導高度d.

2 近地層大氣折射指數(shù)結(jié)構(gòu)常數(shù)垂直廓線

忽略氣壓擾動，大氣折射指數(shù)n的擾動可以近似為

式中，（）′表示湍流擾動量.記溫度T和比濕q的結(jié)構(gòu)常數(shù)分別為C2T和C2q，溫度與比濕交叉結(jié)構(gòu)常數(shù)為CTq，大氣折射指數(shù)結(jié)構(gòu)常數(shù)C2n可以表示為

式中：

式中，ε＝0.622.

溫度和濕度結(jié)構(gòu)常數(shù)C2T、C2q及其交叉結(jié)構(gòu)常數(shù)CTq可以用大氣近地層溫度特征尺度T＊和濕度特征尺度q＊表示為［12-13］

Andreas［14］和 Hill［15］等認為

根據(jù)海上觀測，Edson和Fairall［16］指出在不穩(wěn)定層結(jié)條件 （z/L＜0）下可以用下式很好地描述

對于穩(wěn)定層結(jié) （z/L＞0），采用Frederickson［13］使用的表達式

由于CTq的符號由T＊和q＊的乘積決定，因此，在方程（16）中取rTq為其絕對值.陸地和海面的觀測表明：當感熱通量與潛熱通量之比（即Bowen比）為正值時，rTq≈0.8［17-18］；當 Bowen比為負值時，｜rTq｜≈0.5［17-18］.此 處 同 Frederickson［13］，取rTq如下：

式中：ΔT＝Ta-Ts，Ta、Ts分別是觀測的氣溫和海表面水溫；Δq＝qa-qs，qa、qs分別是對應(yīng)于溫度Ta和Ts的比濕.

3 考慮湍流影響大氣修正折射率垂直廓線

假設(shè)大氣湍流是充分發(fā)展并各向同性的，在慣性子區(qū)內(nèi)其一維Kolmogorov譜用下式表示［19］：

式中：C2n是大氣折射指數(shù)結(jié)構(gòu)常數(shù)；k是湍流波數(shù)；L0、l0分別是湍流外尺度和內(nèi)尺度.通過選擇與湍流譜相匹配的振幅可以構(gòu)造瞬變大氣折射率nf為［19］

式中r為位于區(qū)間［0，1］內(nèi)的均勻分布隨機數(shù).采用該方法模擬的瞬變大氣折射率nf均值為0、方差為Vn.

利用海面水文氣象觀測數(shù)據(jù)，由式（12）以及式（15）～（17）可給出海洋大氣近地層內(nèi)不同高度z處大氣折射指數(shù)結(jié)構(gòu)常數(shù)C2n，再利用式（22）～（23），可以數(shù)值模擬不同高度z處大氣折射指數(shù)起伏量nf.考慮大氣折射指數(shù)起伏的瞬時大氣折射指數(shù)可以表示為

將式（24）代入式（9）和（10），經(jīng)整理后有：

4 雷達波傳播損耗數(shù)值計算

采用美國海軍開發(fā)研制的高級傳播模型［8］數(shù)值計算雷達波傳播損耗.在分步拋物方程傳播模型中，距離x＋Δx、高度z處的場量U（x＋Δx，z）由下式確定

式中：k0是自由空間波數(shù)；Δx為步長；m為大氣修正折射指數(shù)；U（x，z）是距離x、高度z處的場量；p為傅里葉變換變量；F和F-1分別表示傅里葉正變換和逆變換.

由式（27）可知，利用前一步場量和大氣介質(zhì)特性，可以計算下一步場量.大氣介質(zhì)的特性體現(xiàn)在大氣修正折射指數(shù)m（x＋Δx，z）上.利用大氣修正折射指數(shù)m與大氣折射指數(shù)n關(guān)系式，并利用式（9）、（10）和（25），式（27）變形為

5 數(shù)值模擬分析

利用2000年1月7日15時某海域海面水文氣象觀測數(shù)據(jù)和假想雷達技術(shù)參數(shù)以及目標參數(shù)，數(shù)值模擬海洋大氣近地層蒸發(fā)波導和湍流對雷達波傳播以及雷達探測性能的影響.

假設(shè)某艦載雷達為簡單脈沖雷達，雷達技術(shù)參數(shù)：頻率為10GHz、天線高度為15m、天線仰角為0°、峰值功率為230kW、脈沖寬度為1.3μs、脈沖重復頻率為640Hz、天線類型為sin（x）/x、天線水平掃描率為15rpm、波束水平寬度為1.5°、波束垂直寬度為16°、天線增益為30dB、天線噪聲指數(shù)為14 dB、各種系統(tǒng)損耗為3dB、虛警概率為10-8；假設(shè)海面目標為小型運輸船，其起伏類型為穩(wěn)定型，雷達散射截面為50m2.

某海域海面水文氣象觀測條件是：氣壓為1 012.28hPa、氣溫為24.5℃、海面水溫為24.2℃、海面相對濕度為79.5%、海面風速為6.6m/s.利用該海面水文氣象數(shù)據(jù)計算分析的海洋大氣近地層內(nèi)微波波段湍流強度C2n常用對數(shù)lg（C2n）隨垂直高度的變化如圖1所示.由圖1可見，在海面附近湍流強度最強，隨垂直高度增加湍流強度逐漸減弱.

圖1 海洋大氣近地層微波湍流強度C2n估算值

分別在不考慮湍流影響（光滑實線）和考慮湍流影響（折線）時，利用海面水文氣象觀測數(shù)據(jù)估算的大氣修正折射率垂直廓線如圖2所示.未考慮大氣湍流影響時大氣修正折射率最小值所對應(yīng)的高度就是蒸發(fā)波導高度，見圖2中虛線，約13m.

圖2 海洋大氣近地層未考慮湍流和考慮湍流時大氣修正折射率廓線圖

將圖2中未考慮湍流影響和考慮湍流影響的大氣修正折射率垂直廓線輸入高級傳播模型計算的雷達波傳播損耗分別見圖3（a）和（b）.

圖3 10GHz雷達波傳播損耗隨距離和高度變化圖

由圖3可以看出：海洋大氣近地層湍流效應(yīng)顯著減弱了蒸發(fā)波導傳播效應(yīng)，尤其在離發(fā)射源較遠距離上，湍流效應(yīng)顯著增大了蒸發(fā)波導內(nèi)雷達波傳播損耗，在200km處增大近5dB；而在蒸發(fā)波導頂部分空域，湍流效應(yīng)則一定程度上減弱了雷達波傳播損耗.這可能是由于湍流效應(yīng)局部改變了大氣修正折射率垂直梯度，導致部分雷達波穿越蒸發(fā)波導到達蒸發(fā)波導高度以上空間，從而造成蒸發(fā)波導內(nèi)雷達波能量泄漏，雷達波傳播損耗增大，而蒸發(fā)波導頂部分空間，雷達波能量則有所增強.該結(jié)論與Ivanov等人［5］結(jié)論一致.

在不考慮和考慮海洋大氣近地層湍流影響條件下，基于以上雷達波傳播損耗計算結(jié)果，計算分析給定雷達在給定海面水文氣象條件下對給定目標的探測威力圖，如圖4（a）、（b）所示.比較圖4（a）和圖4（b）可以看出，海洋大氣近地層湍流效應(yīng)減弱了艦載雷達對海面目標的探測性能，使雷達對海面目標的探測能力隨距離出現(xiàn)顯著起伏變化.

圖4 給定雷達對給定目標的探測威力圖

為了更進一步認識該問題，圖5（a）和（b）分別給出了在不考慮和考慮海洋大氣近地層湍流影響條件下雷達波在10m高度傳播損耗隨距離變化圖，同時用三條虛線分別給出了該雷達對給定目標在10%（紅色）、50%（藍色）和90%（綠色）探測概率下的閾值損耗.

圖5 雷達波在10m高度傳播損耗隨距離變化圖

由圖5可看出：考慮海洋大氣近地層湍流影響效應(yīng)后，10km以外雷達波傳播損耗比不考慮湍流影響時增大，而且雷達波傳播損耗隨距離存在顯著的起伏變化.由于湍流效應(yīng)增大了蒸發(fā)波導內(nèi)雷達波傳播損耗，因此，減弱了雷達探測性能.在不考慮湍流影響效應(yīng)時，雷達對10m高度雷達散射截面為50m2目標90%探測概率下的探測距離最大可達72km左右，在72km距離內(nèi)雷達可以穩(wěn)定探測到目標；但考慮海洋大氣近地層湍流效應(yīng)影響后，該雷達對同一高度同一目標在90%探測概率下可以穩(wěn)定探測目標的最大探測距離約56km左右，比不考慮湍流影響效應(yīng)時減小了約16km；但在70km附近，雷達波傳播損耗與90%探測概率對應(yīng)的閾值損耗幾乎重合；尤其值得注意的是在60km距離附近，雷達波傳播損耗顯著大于90%探測概率對應(yīng)的閾值損耗，在此距離附近雷達探測不到目標.

6 結(jié) 論

基于海洋大氣近地層相似理論給出了大氣折射率和微波波段湍流強度垂直廓線模型；在假設(shè)大氣湍流是充分發(fā)展和各向同性條件下，通過選擇與湍流譜相匹配的振幅數(shù)值模擬了瞬變大氣折射指數(shù)；并基于海洋大氣近地層大氣修正折射率廓線模型，利用海面水文氣象觀測數(shù)據(jù)和美國海軍高級傳播模型，數(shù)值模擬了海洋大氣近地層內(nèi)蒸發(fā)波導和湍流對10GHz雷達波傳播和雷達探測性能影響.結(jié)果發(fā)現(xiàn)：海洋大氣近地層內(nèi)湍流在一定程度上減弱了蒸發(fā)波導傳播效應(yīng)，尤其在離發(fā)射源較遠距離上，湍流效應(yīng)顯著增大了蒸發(fā)波導內(nèi)雷達波傳播損耗，在200km處傳播損耗增大接近5dB，從而減小了雷達超視距探測距離；而在蒸發(fā)波導頂部分空域，湍流效應(yīng)在一定程度上減弱了雷達波傳播損耗.這可能是由于湍流效應(yīng)局部改變了大氣修正折射率垂直梯度，導致部分雷達波穿越蒸發(fā)波導到達蒸發(fā)波導高度以上空間，從而造成蒸發(fā)波導內(nèi)雷達波能量泄漏，雷達波傳播損耗增大，而蒸發(fā)波導頂部分空域，雷達波能量則有所增強.因此，在定量評估艦載雷達對海面和低空目標探測性能時有必要同時考慮蒸發(fā)波導和湍流的綜合影響.

需要說明的是：本文數(shù)值模擬結(jié)果有待進一步利用艦載雷達試驗數(shù)據(jù)進行檢驗驗證；此外，本文主要考慮海洋大氣近地層湍流對雷達波傳播影響，海洋大氣邊界層頂部湍流效應(yīng)對雷達波傳播影響有待于進一步研究.

致謝：感謝美國海軍提供高級傳播模型（APM）.

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