喻逸凡， 劉逸飛， 徐道陽

（揚(yáng)州大學(xué)建筑科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇 揚(yáng)州 225127）

0 引言

預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)是一種新型建筑結(jié)構(gòu)體系，與傳統(tǒng)的現(xiàn)澆建筑結(jié)構(gòu)相比，預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)施工速度快、生產(chǎn)效率高、現(xiàn)場濕作業(yè)少、生產(chǎn)環(huán)境穩(wěn)定、構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化程度高，并且預(yù)應(yīng)力的使用保證了結(jié)構(gòu)的整體性和控制了混凝土的變形裂縫?？蚣艿倪B接節(jié)點(diǎn)既是預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)體系的重點(diǎn)，也是裝配式結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)。裝配式結(jié)構(gòu)的梁柱節(jié)點(diǎn)連接部位具有良好的抗震性能，并且在地震荷載下不先于構(gòu)件的其它部位破壞，對于預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)的工業(yè)產(chǎn)業(yè)化和節(jié)約資源具有巨大的經(jīng)濟(jì)性和實(shí)用性。

通過國內(nèi)外學(xué)者多年的研究，在預(yù)制裝配技術(shù)方面已經(jīng)取得一些成果。目前是我國建筑工業(yè)化處于生產(chǎn)方式轉(zhuǎn)型和推廣應(yīng)用的重要階段，結(jié)合國情和國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展水平，國內(nèi)的建筑工業(yè)化的發(fā)展道路上仍然存在著生產(chǎn)技術(shù)滯后、裝配式混凝土結(jié)構(gòu)體系研究不成熟等問題，尤其是在結(jié)構(gòu)認(rèn)知、機(jī)理分析和設(shè)計(jì)應(yīng)用等方面，仍存在著明顯的理論缺乏。如何設(shè)計(jì)施工高效、安全性高、抗震性能及抗剪性能好的預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)是目前研究的熱點(diǎn)。

1 國內(nèi)研究現(xiàn)狀及分析

2004年，趙斌等[1]提出了一種全裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)方案，并在低周往復(fù)載荷下進(jìn)行了模型試驗(yàn)，以研究和分析該種節(jié)點(diǎn)的各項(xiàng)抗震性能指標(biāo)參數(shù)。節(jié)點(diǎn)在預(yù)制混凝土柱內(nèi)預(yù)埋螺桿，同時(shí)把用于連接梁端板的鋼板預(yù)埋在混凝土柱內(nèi)，最后通過梁端的工字接頭與預(yù)制柱的預(yù)埋鋼板進(jìn)行連接，拼裝成梁柱節(jié)點(diǎn)整體。通過后續(xù)研究發(fā)現(xiàn)，在預(yù)制梁端的工字接頭與柱內(nèi)預(yù)埋鋼板的接觸面附加橡膠墊片可以減小梁柱節(jié)點(diǎn)殘余變形，但是仍缺乏耗能能力，有必要采取相應(yīng)措施來改進(jìn)節(jié)點(diǎn)耗能不足的缺陷。

2005年，柳炳康等[2]制作了兩榀包含暗牛腿的預(yù)壓裝配式混凝土框架梁柱組合體方案，并開展了低周往復(fù)荷載試驗(yàn)。研究發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)的整體耗能能力較好，梁端截面的剪力主要受到暗牛腿的抵抗，并且梁端具有良好的轉(zhuǎn)動能力，預(yù)應(yīng)力筋在試驗(yàn)過程中保持彈性狀態(tài)可以使節(jié)點(diǎn)具備較強(qiáng)的變形恢復(fù)能力，方便地震后進(jìn)行快速修復(fù)。

2006年，董挺峰等[3]提出以四束預(yù)應(yīng)力筋作為預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)的主要連接方式，如圖1所示，并且制作出5個無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力裝配式混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)，開展了低周往復(fù)荷載試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明，與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)相比，此類節(jié)點(diǎn)地震作用下的抗震性能較好，并且其延性和自恢復(fù)能力表現(xiàn)更強(qiáng)。

圖1 董挺峰試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)（單位：mm）

2010年，韓建強(qiáng)等[4]通過對現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)、附加角鋼和附加阻尼器的預(yù)應(yīng)力裝配式框架結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行低周反復(fù)荷載作用下的試驗(yàn)，如圖2、圖3所示，研究了節(jié)點(diǎn)的裂縫分布、破壞形態(tài)、滯回曲線及位移延性等抗震性能，結(jié)果表明附加角鋼和附加阻尼器的裝配式框架結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能，具有廣闊的應(yīng)用前景。

圖2 角鋼裝配試件

圖3 附加阻尼器裝配試件

2018年，王書磊等[5]結(jié)合預(yù)制結(jié)構(gòu)和組合結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)，提出了一種新型的裝配式鋼筋混凝土柱與鋼梁節(jié)點(diǎn)連接方式。同時(shí)，通過對預(yù)埋鋼筋和T形件的合理設(shè)計(jì)，節(jié)點(diǎn)域的失效模式為T形件的塑性鉸線失效機(jī)制，對梁、柱等主要受力部位進(jìn)行保護(hù)，使損傷部位能夠快速修復(fù)和替換。采用試驗(yàn)和有限元分析相結(jié)合的形式，研究了裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)在靜力和低周往復(fù)荷載作用下的力學(xué)性能和工作機(jī)理，分析了不同試驗(yàn)參數(shù)對節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能的影響，確定了節(jié)點(diǎn)在靜力和往復(fù)荷載作用下的承載能力，揭示了不同荷載作用下節(jié)點(diǎn)的損傷規(guī)律。

2019年，王蘇等[6]提出了一種新型的鋼筋混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)采用鋼板焊接，通過預(yù)埋型鋼將預(yù)制梁和柱連接在一起。如圖4所示，通過試驗(yàn)研究和數(shù)值模擬，研究了節(jié)點(diǎn)的滯回曲線、骨架曲線、承載力、剛度、延性和能耗。對于不同變量作用下，梁柱節(jié)點(diǎn)抗震性能會產(chǎn)生的影響進(jìn)行了分析。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果，提出了新型裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)方法和施工要求。

圖4 預(yù)制節(jié)點(diǎn)詳圖（單位：mm）

2020年，陳燕友等[7]根據(jù)預(yù)應(yīng)力預(yù)制裝配式混凝土結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能，確定了混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的連接方式。為了提高預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能，對預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土形式及節(jié)點(diǎn)的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行了科學(xué)設(shè)計(jì)。

2020年，王磊等[8]針對目前裝配式節(jié)點(diǎn)的種類繁多，具體構(gòu)造差別很大，在以往進(jìn)行的節(jié)點(diǎn)抗震研究中，主要研究的是后澆整體節(jié)點(diǎn)和焊接節(jié)點(diǎn)等等效現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)，對螺栓連接類型的裝配式節(jié)點(diǎn)研究較少的這一現(xiàn)狀，提出了一種新型裝配式節(jié)點(diǎn)，進(jìn)行加載低周反復(fù)荷載數(shù)值模擬分析，初步計(jì)算了該新型節(jié)點(diǎn)的抗震性能。

綜上所述，國內(nèi)主要集中于對于節(jié)點(diǎn)連接形式的研究，國內(nèi)學(xué)者提出了許多不同連接方式的預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)并且通過試驗(yàn)研究和數(shù)值模擬的手段分析其抗震性能，相較于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)，新型裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)具有更好的抗震性能，但是對于結(jié)構(gòu)體系的整體受力機(jī)理研究還不充分。

2 國外研究現(xiàn)狀及分析

1993年，ErsoyU等[9]制作了預(yù)制混凝土干式連接節(jié)點(diǎn)，通過焊接梁上鋼板對結(jié)構(gòu)進(jìn)行拼接，如圖5所示，研究分析連接節(jié)點(diǎn)的低周往復(fù)荷載試驗(yàn)。發(fā)現(xiàn)與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)相比，干式連接節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度、剛度、延性以及耗能能力等抗震性能表現(xiàn)良好，而連接部位側(cè)板的布置對節(jié)點(diǎn)承載能力和結(jié)構(gòu)變形的影響較大。

圖5 Ersoy U焊接連接節(jié)點(diǎn)

1994年，Priestley和MacRae[10]提出了一種無粘結(jié)后張預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土框架節(jié)點(diǎn)形式，此類型節(jié)點(diǎn)在梁截面的中軸線上下兩側(cè)布置通長預(yù)應(yīng)力筋，相較于現(xiàn)澆混凝土節(jié)點(diǎn)，因?yàn)榱憾说乃郊袅﹄y以通過無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋傳遞至節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，因此大部分的水平剪力的傳遞主要是通過柱混凝土的斜壓桿作用，傳力機(jī)理可以大大降低梁內(nèi)縱筋和節(jié)點(diǎn)核心區(qū)箍筋的配筋率。在受到地震作用時(shí)，雖然采用該種連接方式的梁柱節(jié)點(diǎn)的變形恢復(fù)性能較好，但具有耗能能力較差、梁端角部局部破壞較為嚴(yán)重以及節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的抗剪性能難以保證等缺陷。

1995 年，Nakaki[11]和 Englekirk[12]建議了一種核心區(qū)內(nèi)置延性連桿的螺栓-高延性連桿節(jié)點(diǎn)方案，如圖6所示，先將高延性的合金連桿預(yù)埋在混凝土柱內(nèi)，然后通過桿端的杯狀端頭將高強(qiáng)螺栓和梁端的預(yù)埋連接塊體進(jìn)行連接。研究發(fā)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)的彈塑性變形主要集中于梁柱接觸部位，而其他部位只有輕微損壞。相較于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)，螺栓-高延性連桿節(jié)點(diǎn)的變形能力強(qiáng)、破壞較小，節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài)不顯著。

圖6 螺栓-高延性連桿節(jié)點(diǎn)

2002 年，Hiroto Kato與 Hiroyuki Ueda等[13,14]設(shè)計(jì)了一種利用后張無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力和有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力連接技術(shù)的裝配式梁柱中節(jié)點(diǎn)、邊節(jié)點(diǎn)。研究發(fā)現(xiàn)核心區(qū)剪切破壞為該種類型節(jié)點(diǎn)的主要破壞形式。通過張拉預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的預(yù)緊力作用增大了梁柱結(jié)合面的摩擦力，并且對核心區(qū)混凝土的約束可以提高節(jié)點(diǎn)的受剪能力。通過縮小預(yù)應(yīng)力筋上下間距、降低預(yù)應(yīng)力筋施加的有效預(yù)應(yīng)力，保持預(yù)應(yīng)力筋處于彈性狀態(tài)，從而可以保障節(jié)點(diǎn)的變形恢復(fù)能力。

2005年，Kormaz[15]設(shè)計(jì)了一種新型預(yù)制混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)方案，其連接方式為柱側(cè)外伸出一定長度的懸臂梁，先將預(yù)制梁頂、底的鋼筋分別與懸臂鋼筋焊接牢固，隨后在連接部位澆筑混凝土。試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，與現(xiàn)澆混凝土相比，新型預(yù)制混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的承載力和剛度都有較大的增強(qiáng)。

2006年，Erats[16]制作了5個采用螺栓連接和焊接的預(yù)制混凝土框架節(jié)點(diǎn)，并在低周往復(fù)荷載作用下開展試驗(yàn)研究。研究發(fā)現(xiàn)預(yù)制混凝土框架節(jié)點(diǎn)具有良好的抗震性能，與焊接形式的節(jié)點(diǎn)相比，采用螺栓連接的預(yù)制節(jié)點(diǎn)在承載力、延性及耗能能力等抗震性能方面要優(yōu)于前者。

2007年，Morgen等[17]設(shè)計(jì)了一種梁端配置摩擦阻尼器進(jìn)行地震耗能的新型預(yù)制節(jié)點(diǎn)構(gòu)造方案，如圖7所示，并在低周往復(fù)荷載作用下進(jìn)行新型節(jié)點(diǎn)抗震性能的試驗(yàn)研究。研究發(fā)現(xiàn)相較于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)，新型節(jié)點(diǎn)連接形式耗能能力強(qiáng)、自恢復(fù)能力良好，而且摩擦阻尼器在地震后方便更換和修復(fù)梁端的特性更符合框架結(jié)構(gòu)對于適用性和安全性的要求。

圖7 Morgen試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)

2010年，Amorn Pimanmas等[18]采用擴(kuò)大鋼筋混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)面積的預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)方案。研究發(fā)現(xiàn)擴(kuò)大鋼筋混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)面積不僅能使核心區(qū)的抗剪強(qiáng)度得到提高，還可以提高節(jié)點(diǎn)的剛度。試驗(yàn)研究提出的拉壓桿模型可以用來分析預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的水平剪應(yīng)力和破壞模式。

2013年，Vidjeapriya等[19]設(shè)計(jì)了一種由牛腿和肋形角鋼組成的裝配式混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)，如圖8所示，構(gòu)造通過角鋼和螺栓將預(yù)制混凝土梁柱連接成整體，在低周反復(fù)荷載作用下，對節(jié)點(diǎn)進(jìn)行縮尺試驗(yàn)。研究發(fā)現(xiàn)雖然現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的承載力優(yōu)于預(yù)制節(jié)點(diǎn)的承載力，但是裝配式節(jié)點(diǎn)在強(qiáng)度和延性等抗震性能要優(yōu)于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)。

圖8 Vidjeapriya試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)（單位：mm）

2016年，H.T.Jiang等[20]提出了一種新型預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土梁與高強(qiáng)鋼筋約束混凝土柱端板螺栓的連接方式。在低周反復(fù)水平荷載作用下，對6個預(yù)制預(yù)應(yīng)力中間節(jié)點(diǎn)試件和1個現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)試件進(jìn)行了對比試驗(yàn)，得到了試件的破壞模式、滯回曲線、骨架曲線、延性系數(shù)、確定了新型裝配式梁柱連接節(jié)點(diǎn)的剛度退化和耗能能力等抗震指標(biāo)，并對其抗震性能進(jìn)行了分析。試驗(yàn)結(jié)果表明，所有預(yù)應(yīng)力裝配式混凝土梁與高強(qiáng)鋼筋約束混凝土柱端板螺栓連接節(jié)點(diǎn)試件均達(dá)到了強(qiáng)柱弱梁的設(shè)計(jì)目標(biāo)。試件滯回曲線良好，表明具有良好的延性、耗能能力和抗震性能。

2017年，JD Nzabonimpa等[21]建議了一種混凝土構(gòu)件全約束抗彎連接的裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)。通過擴(kuò)展鋼板和螺栓將預(yù)制構(gòu)件組裝成新型節(jié)點(diǎn)，兩者傳遞拉力、壓力，并且為節(jié)點(diǎn)提供完全約束的抗彎連接。試驗(yàn)研究驗(yàn)證了混凝土構(gòu)件在完全約束抗彎連接條件下的結(jié)構(gòu)行為，確定了影響全約束抗彎連接裝配式混凝土結(jié)構(gòu)性能的參數(shù)。

2018年，X.Y.Yan等[22]對預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制框架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了研究。對鍵槽區(qū)兩種不同混凝土強(qiáng)度的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了循環(huán)反復(fù)加載試驗(yàn)。試驗(yàn)也進(jìn)行了一個現(xiàn)澆鋼筋混凝土節(jié)點(diǎn)進(jìn)行比較。觀察了節(jié)點(diǎn)裂縫發(fā)展、屈服和極限破壞等現(xiàn)象，確定了預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制節(jié)點(diǎn)的抗震性能。結(jié)果表明預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土節(jié)點(diǎn)與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)具有相似的破壞模式；滯回曲線飽滿，表明節(jié)理具有良好的耗能性能。預(yù)應(yīng)力筋的存在限制了預(yù)制梁裂縫的發(fā)展。預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土節(jié)點(diǎn)具有與等效整體系統(tǒng)相當(dāng)?shù)目拐鹦阅堋?/p>

2018年，S.F.Li等[23]提出并介紹了一種新型的端板裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)。為了研究這種新型預(yù)制連接的抗震性能，對7個試件進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)。試驗(yàn)過程中記錄了試件的滯回曲線，并確定了延性、耗能能力等地震指標(biāo)。試驗(yàn)結(jié)果表明，預(yù)制連接的滯回曲線豐滿，且均為梁塑性鉸的可塑彎曲破壞，與強(qiáng)柱弱梁準(zhǔn)則完全一致。此外，對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力約束混凝土梁的受彎承載力進(jìn)行了分析，并基于集中塑性區(qū)理論提出了受彎承載力計(jì)算公式。試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論計(jì)算的結(jié)果較符合，可為理論研究提供參考。

2019年，Z.W.Lu等[24]提出了一種采用雙灌漿套管連接的預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)，研究了節(jié)點(diǎn)在靜力和循環(huán)荷載作用下的抗震性能。共測試了6個不同裝配長度、過渡棒直徑和灌漿套筒類型的預(yù)制試件和1個現(xiàn)澆控制試件。結(jié)果表明雙灌漿套接頭接頭性能良好。預(yù)制試件的初始剛度大于控制試件，且預(yù)制試件的承載力與控制試件的承載力趨于相同。隨著過渡鋼筋直徑從16 mm增加到18 mm，預(yù)制試件相較于控制試件在耗能方面提高了64.8%，但由于其變形能力相對較低，比控制試件的耗能能力降低了約41%。灌漿套筒內(nèi)螺紋對接頭變形和耗能能力有負(fù)面影響。采用現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的方法，可以較好地預(yù)測雙灌漿套管連接預(yù)制節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力。

綜上所述，國外學(xué)者采取不同連接形式的新型預(yù)制節(jié)點(diǎn)，在不同荷載作用下通過，試驗(yàn)研究將預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)與現(xiàn)澆梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行對比分析其抗震性能，發(fā)現(xiàn)新型預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)試件滯回曲線良好，具有良好的強(qiáng)度、延性、耗能能力、承載能力和抗震性能。

3 問題分析

通過參考國內(nèi)外的文獻(xiàn)，國內(nèi)外學(xué)者提出了多種裝配式結(jié)構(gòu)體系以及不同連接方式的預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)。盡管已經(jīng)有很多關(guān)于裝配式框架結(jié)構(gòu)的研究，現(xiàn)階段仍然存在著很多問題，總結(jié)如下：

（1） 現(xiàn)階段，國內(nèi)現(xiàn)行的裝配式結(jié)構(gòu)規(guī)范、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)很難統(tǒng)一，國內(nèi)尚未形成成熟的加工生產(chǎn)體系，不能保障預(yù)制節(jié)點(diǎn)構(gòu)件的質(zhì)量。

（2） 國內(nèi)對裝配式預(yù)制框架結(jié)構(gòu)體系的研究大部分是采用在低周往復(fù)荷載作用下的抗震分析，缺少大型結(jié)構(gòu)振動臺的試驗(yàn)研究內(nèi)容，對于抗震性能要求較高的建筑，目前裝配式結(jié)構(gòu)技術(shù)難以滿足抗震性能的要求。

（3） 預(yù)制裝配式節(jié)點(diǎn)可以選用多種連接方式，但多種部件組合出來的抗震效果不是非常理想，如預(yù)應(yīng)力的布置形式會影響節(jié)點(diǎn)的耗能和自恢復(fù)能力等，因此設(shè)計(jì)出合理的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式至關(guān)重要。

（4） 預(yù)制裝配式節(jié)點(diǎn)連接形式的設(shè)計(jì)選用需要考慮到多重因素的影響，包括節(jié)點(diǎn)構(gòu)件的施工制作難度、抗震性能、承載能力以及結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟(jì)性、安全性和適用性，多重因素的影響下，預(yù)制裝配式節(jié)點(diǎn)的工作效果達(dá)不到預(yù)期的效果。

4 研究發(fā)展趨勢

預(yù)制裝配式鋼筋混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造受到多個因素的影響。受力機(jī)理方面，為了實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)剪弱彎”的設(shè)計(jì)理念，需要在傳力途徑合理可靠的基礎(chǔ)上，確保梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)域連接部位的強(qiáng)度、剛度具備一定的安全冗余度，在符合地震作用下對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和變形能力要求的前提下，滿足結(jié)構(gòu)在極限狀態(tài)下正常使用的要求。結(jié)構(gòu)加固改造方面，目前混凝土結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場組裝伴隨著一定程度的澆筑作業(yè)，并且一旦施工完成后，梁柱構(gòu)件不易拆換，為日后可能需要進(jìn)行的結(jié)構(gòu)改造和抗震修復(fù)工作帶來困難，“干式連接”和“預(yù)應(yīng)力連接”為預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)的研究推廣提供了新的思路。

5 結(jié)語

裝配式結(jié)構(gòu)形式具備模板化、效率高、低污染等特點(diǎn)，與我國目前對于建筑行業(yè)的未來發(fā)展規(guī)劃趨勢相貼切。節(jié)點(diǎn)的連接形式對預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)的研究與推廣尤為關(guān)鍵，相較于現(xiàn)澆鋼筋混凝土節(jié)點(diǎn)，新型裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)具有延性、耗能能力等抗震性能良好的特點(diǎn)。但是目前預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)連接技術(shù)尚未達(dá)到成熟，制約此類結(jié)構(gòu)的實(shí)際應(yīng)用和推廣，因此應(yīng)用于實(shí)際工程中的案例并不常見。