王健健

(勝利油田勝利勘察設計研究院有限公司，山東 東營 257026)

杭州-嘉興天然氣管道工程為浙江省重點建設項目，于2009年底建成，包括杭嘉主干線和安吉支線、南潯支線三部分。其中杭嘉主干線全長約87.20 km，管徑為813 mm;安吉支線全長約52.05 km，管徑為273 mm;南潯支線全長約19.34 km，管徑為273 mm。管道全線均采用加強級三層聚乙烯防腐層和強制電流陰極保護方法聯(lián)合保護，杭嘉主線在屠甸分輸站設陰極保護站1座，安吉支線、南潯支線分別在南潯末站和安吉末站各設陰極保護站1座。

杭嘉主干線管道沿線有多處高壓輸電線路，特別是在許橋村－下沙段約14 km的管道，多處與500 kV、220 kV的高壓輸電線路平行，中間經(jīng)過一個大型變電站及一個變電所，管道沿線自然電位波動范圍大，陰極保護系統(tǒng)運行異常，可能存在較為嚴重的雜散電流干擾腐蝕。

1 交流干擾檢測及評估

檢測采用雜散電流測試儀，選擇有代表性的管段(許橋至下河段管道)進行了交流干擾測試，現(xiàn)場交流干擾檢測結果見表1，交流干擾電位曲線見圖1。

(1)管道沿線共與110 kV、220 kV及500 kV三個等級的高壓輸電線路相鄰，尤其是500 kV的高壓輸電線路，幾乎與管道全線相伴隨(共11 km)。由于高壓輸電線路電壓等級高，并且平行距離較長，對相鄰的杭嘉線管道產(chǎn)生的磁感應干擾電壓總體較高，全線共有13處交流干擾屬于“強”等級;

表1 管道交流干擾檢測結果Table 1 The test results of AC influence on pipeline

圖1 管道交流干擾電位曲線Fig.1 The AC influence curve

(2)高壓輸電線路與管道距離較近的地段(從CSWH22～CSWH14，與管道距離約20 m)，對管道產(chǎn)生的磁感應干擾電壓也更高(平均值大于10 V)。特別是CSWH18～CSWH20的管段，除了高壓輸電線路與管道距離較近外，還有一座變電站，變電站有兩條500 kV高壓線路(分別與管道平行或交叉)，與管道最近處基本上重疊，這一段的管道磁感應干擾值達到最高峰;而距離管道較遠的地段(與管道距離超過100 m)，產(chǎn)生的磁感應干擾電壓相對較低一些。

(3)同時，全線有16處直流雜散電流干擾屬于“強”等級。根據(jù)分析，由于管線上的陰極保護電位未出現(xiàn)明顯的正向偏移，而且出現(xiàn)直流干擾的管段基本上都存在較強的交流干擾，因此可判斷管道的雜散電流干擾主要是由于高壓輸電線路引起的交流干擾，直流干擾影響屬于交流干擾的波動影響。

因此從檢測結果來看，杭州-嘉興天然氣管道“高壓輸電鐵塔接地體與管道的間距均超過10 m，高壓線與管道距離約20 m，變電站接地體與管道的間距超過70 m”，均滿足標準GB/T 21447允許的最小水平安全距離，但管道受到的交流干擾仍然十分嚴重，必須采取與干擾程度相適應的防護措施，確保管道的安全正常運行。

為了驗證現(xiàn)場測試交流干擾電壓數(shù)據(jù)的可靠性，還根據(jù)標準SY/T0032-2000附錄B的埋地鋼質管道磁干擾電壓簡化計算公式，計算了杭嘉線許橋村～下沙段管道上的理論干擾電壓數(shù)值。根據(jù)公式，當高壓輸電線路與管道平行接近時，若有效平行長度在25 km以下，則管道上磁干擾電壓最大值可用下列公式計算:

本工程中:

U20m:查出U20m=140 V/kA，高壓線路與管道平行總長度取11 km;

Ick:由于調查時無法獲得高壓輸電線短路電流，因此 Ick暫以輸電線路額定電流代入，即2.515 kA;

fd:查表得 M=600 ×10－6，由公式 B.0.1-2 計算得出fd=0.7594;

αγ:根據(jù)防腐層絕緣電阻值(約為5000 Ω·m2)，由公式B.0.1-3計算得出αγ=1.414;

α:取值0.4。

將上述各參數(shù)代入上述公式，計算得出Umax=151 V。

根據(jù)理論計算結果可知，干擾段管道運行過程中由于高壓輸電線路感應的交流干擾電壓最大值可達到151 V，由于三層PE防腐層絕緣電阻值要遠高于5000 Ω·m2，因此計算的感應交流電壓值應更高，而實際測試僅為70 V。這是由于高壓輸電線路與管道的實際距離并不是均勻的20 m在下沙附近距離稍遠，同時由于土壤的復雜性，部分干擾影響可能被其它外部的埋地體吸收。現(xiàn)場實際測試交流干擾電壓最大值約70 V比理論計算值要低是可以理解的。當高壓輸電線路產(chǎn)生故障電流時，由于故障電流大大高于運行額定電流值，對管道產(chǎn)生的瞬間感應交流電壓將更高。因此，必須對管道交流干擾進行防治。

2 排流方法選擇

高壓輸電線路對管道的影響主要有電容耦合干擾、電阻耦合干擾和電感耦合干擾3種。根據(jù)交流干擾理論，當管道埋入地下后，強電線路的電容耦合干擾可以忽略不計［1］，交流干擾主要為電阻耦合干擾和感應耦合干擾。

電阻耦合影響的干擾源為變電站或變電所及高壓鐵塔的接地體，由于接地體的影響范圍很小，非故障狀態(tài)下地電位也不會太高。只有在故障時，由故障電流引起的大地電位升高才是危險的，其在管道上的干擾表現(xiàn)為瞬間狀態(tài)，不會有長期持久的干擾狀態(tài)。

感應耦合影響的干擾源為與管道平行或交叉的高壓輸電線路，由于杭嘉線管道在下沙～許村段多處與高壓線路平行或交叉，使得平行于高壓輸電線的管道長度較長，造成了這一帶管段上出現(xiàn)較高的交流干擾電壓影響，并且這一影響將是長期持續(xù)的。

根據(jù)本項目現(xiàn)場實際情況，考慮到施工、征地及工程量等因素，按照標準規(guī)范推薦的方法和工程實踐經(jīng)驗，本工程管道高壓輸電線路交流干擾排流防治選用隔直排流法。該方法不需要對管道進行電絕緣隔斷，可以利用已有測試樁，避免管道二次開挖焊接，施工安裝工程量小，綜合造價低，便于管理維護。由于本工程管道處于生產(chǎn)運行中，一旦停產(chǎn)將造成很大的經(jīng)濟損失，并影響工業(yè)的生產(chǎn)和居民的生活，因此隔直排流法是適合本工程排流的措施。

排流設備采用固態(tài)去耦合器，排流接地體采用鋅帶和棒狀鋅合金犧牲陽極相聯(lián)合的接地體。

2.1 固態(tài)去耦合器

固態(tài)去耦合器是一種集嵌位式排流與浪涌保護器于一體的交流干擾防護產(chǎn)品，具有較高的AC故障電流、雷電電流通流能力和極低的電壓保護水平?？砂惭b在管道附近的高壓輸電線路鐵塔/通訊鐵塔以及它們的接地系統(tǒng)附近、高壓輸電線路與管道并行段的公共走廊內、管道與輸電線路交叉位置處、與電氣化鐵路并行的管段以及管道沿線RTU閥室的兩側，用來降低管道上感應的交流雜散電流或雷電流對埋地管道的影響。同時，固態(tài)去耦合器可以防止管道上陰極保護電流的流失，確保管道陰極保護的有效性。

固態(tài)去耦合器主要技術及性能要求如下:

額定隔離電壓(泄漏電流不超過1 mA):2 V

阻斷電壓(1mA):+2 V

沖擊通流容量(4/10 μS):100 kA

穩(wěn)態(tài)電流:≤45A(在－2 V/+2 V條件下，20℃)

直流泄漏電流:≤1 mA(正常陰極保護電壓下，20～65℃)

故障 電 流 (AC-RMS，50/60Hz，30 周波):不小于3700 A

工作溫度:-45～60℃防護等級:IP65

2.2 鋅帶

帶狀鋅合金犧牲陽極規(guī)格見表2。

表2 帶狀鋅合金犧牲陽極規(guī)格Table 1 The details of zinc ribbon anode

2.3 棒狀鋅合金犧牲陽極

棒狀鋅合金犧牲陽極規(guī)格見表3。

表3 棒狀鋅合金犧牲陽極規(guī)格Table 1 The details of zinc rod anode

3 干擾排流點選擇

排流點的設置必須在現(xiàn)場詳細測試的基礎上根據(jù)下述原則和條件綜合確定:

3.1 相互位置條件

(1)被干擾管道首、末端;(2)管道接近或離開干擾源處;(3)管道與干擾源距離最小的點;(4)管道與干擾源距離發(fā)生突變的點;(5)管道穿越干擾源處。

3.2 技術條件

(1)交流電流密度較大的點;(2)管道交流干擾電壓較高、且持續(xù)時間較長的點;(3)高壓輸電線導線換位處;(4)土壤電阻率低，便于接地體設置的場所。

根據(jù)管道沿線測試樁的布置，干擾段管道共設 8個排流點，分別為 CSWH13、CSLH02、CSWH16、CSWH18、CSWH19、CSLH03、CSWH22和CSWH26測試樁處。

4 交流干擾防治

每處干擾排流點設一臺固態(tài)去耦合器，位置在管道測試樁旁，與測試樁處于管道的同一側。為避免重新焊接對管道造成的破壞，去耦合器通過已建測試樁與管道電連接進行排流保護。

每處干擾排流點設300 m鋅帶和1組6支棒狀鋅陽極作為接地體。由于CSWH26為干擾段管道排流的末端，且高壓線較多，為確保排流保護效果，該處埋設鋅帶約 1000 m，沿管道自CSWH26樁敷設至CSW H25樁。為增強排流保護效果，棒狀鋅陽極與鋅帶分別位于管道的兩側。鋅帶與管道同溝敷設，與管道凈距0.3～0.5 m，原則上敷設在管道存在高壓線/高壓線鐵塔或變電站/所的一側。除CSWH26樁外，在其它干擾排流點，而鋅帶均以去耦合器為中心，沿管道向兩側敷設。棒狀鋅合金犧牲陽極的埋設必須采用化學填包料而鋅帶的敷設不需采用化學填包料。

由于干擾排流采用帶狀鋅陽極和棒狀鋅陽極相聯(lián)合的接地體，既確保接地體的接地電阻大大低于受干擾段的管道，又確保了排流接地的安全性;另外，由于鋅陽極同時作為管道陰極保護的犧牲陽極，其消耗主要在于保護電流的輸出，由于三層PE防腐層的優(yōu)異絕緣性能，管道所需的保護電流很小，大大小于鋅陽極所能發(fā)出的理論最大輸出電流，因此可以確保鋅陽極的實際使用壽命。

5 結論

(1)長輸管道沿線環(huán)境復雜，容易受到雜散電流干擾，尤其是高壓輸電線路的交流干擾。通過杭嘉線的交流干擾可以看出，盡管管道與高壓輸電線路及其接地體等的安全距離滿足規(guī)范要求，但管道受到的交流干擾仍然十分嚴重。

(2)由于本工程管道的交流干擾防治是在管道投運后實施，造成了二次進場及征地，大大增加了工程費用。

(3)GB/T 50698-2011《埋地鋼質管道交流干擾防護技術標準》已經(jīng)實施，干擾評價和排流防治等的要求有新的調整和變化(如交流電流密度)，在今后的干擾研究中應遵守和執(zhí)行。

CDEGS電磁干擾分析軟件包可以對管道雜散電流的干擾進行建模、分析及預判，并可對防治措施進行評價，因此在管道設計階段即可考慮必要的措施，做到排流保護在管道建設時同步實施，很好的滿足長輸管道建設的需要。

［1］胡士信.陰極保護工程手冊［M］.北京:北京工業(yè)出版社，1999:222-223.