郭印同，楊春和，付建軍

（1. 中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國家重點實驗室，武漢 430071；2. 中國水電顧問集團(tuán)中南勘測設(shè)計研究院，長沙 410014）

1 引 言

目前針對地下空間巖土工程問題，國內(nèi)外學(xué)者通常采用加載試驗的方法進(jìn)行巖石力學(xué)特性研究，并且對水電工程地下洞室開挖等屬于卸荷力學(xué)狀態(tài)的研究也大多采用常規(guī)的加載方式。然而，巖體加載和卸載過程是不同的應(yīng)力路徑，其卸載條件下變形和破壞機(jī)制與常規(guī)壓縮條件下的加載過程有本質(zhì)的不同，巖體表現(xiàn)出的力學(xué)及變形特性也有本質(zhì)區(qū)別[1－3]。

國外學(xué)者從20世紀(jì)70年代就開始對卸荷應(yīng)力路徑下的巖石力學(xué)問題開展了相關(guān)研究工作。近年來隨著我國水電工程的發(fā)展和深部礦山的開采，國內(nèi)巖土工程學(xué)者也逐漸開展了巖石卸荷力學(xué)特性研究，取得了一系列成果。尤明慶等[4]介紹了模擬地下巖體破壞的三軸卸圍壓試驗，以塑性變形量和本征強(qiáng)度統(tǒng)一研究了三軸壓縮和卸圍壓兩種力學(xué)過程，提出了材料參數(shù)弱化模量來描述巖樣的本征強(qiáng)度降低。

黃潤秋等[5－8]結(jié)合錦屏水電站洞室開挖工程，進(jìn)行了不同卸荷路徑條件下大理巖室內(nèi)卸荷試驗研究，得到了高應(yīng)力條件下的卸荷力學(xué)特性。周小平等[9]根據(jù)損傷力學(xué)理論建立了巖石處于卸荷條件下的全過程應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，得到了巖石卸荷破壞所需要的應(yīng)力比連續(xù)加載破壞時小、卸荷破壞時的變形比連續(xù)加載時大的結(jié)論。呂穎慧等[10]進(jìn)行了高應(yīng)力條件下卸圍壓并增大軸壓的花崗巖卸荷試驗，描述了卸荷過程中巖石漸進(jìn)破壞的應(yīng)力-應(yīng)變曲線和力學(xué)參數(shù)損傷劣化規(guī)律，建立了巖石由壓剪破裂逐漸過渡到張剪破壞的漸進(jìn)演化體系。另有多位學(xué)者[11]對煤巖、砂巖等進(jìn)行了卸荷試驗研究。

上述文獻(xiàn)中卸荷試驗多針對水電地下洞室與深部采礦工程，故卸荷試驗研究對象多為硬脆性巖石，如花崗巖、大理巖、煤巖等，對軟巖卸荷試驗條件下的研究幾乎沒有涉及。而我國目前開展的能源天然氣地下鹽穴儲氣庫工程中，在儲氣庫的水溶造腔以及注采氣運行過程中，腔體圍巖實際上處于逐漸卸載及加卸載的應(yīng)力環(huán)境[12]，因此，有必要開展鹽巖三軸條件下卸載力學(xué)特性研究。

本文以江蘇金壇在建儲氣庫鹽礦鉆孔取芯鹽巖為研究對象，在實驗室開展了儲氣庫鹽巖在三軸條件下峰前卸圍壓試驗研究，得到了加卸載應(yīng)力路徑下的全過程曲線，并與常規(guī)三軸壓縮試驗結(jié)果進(jìn)行對比分析，得到了鹽巖在不同圍壓條件下卸圍壓過程的變形特性及其規(guī)律，其結(jié)果可對儲氣庫造腔及運行過程中腔體穩(wěn)定性評價提供技術(shù)參考。

2 試驗準(zhǔn)備與方案設(shè)計

2.1 試驗準(zhǔn)備

本次試驗鹽巖樣品取自江蘇金壇鹽礦，取芯深度為900～1100 m。經(jīng)礦物含量分析，主要成分為NaCl、Na2SO4和不溶物，鹽巖組分比例在85%以上，不溶物成分主要為鈣芒硝泥巖、云灰質(zhì)泥巖及膏泥巖等。

按照國際巖石力學(xué)學(xué)會的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)加工。由于鹽巖試樣遇水易潮解，加工過程中采用干式法打磨加工，以避免引起力學(xué)性質(zhì)的改變。加工試樣直徑為50 mm，高度為100 mm的標(biāo)準(zhǔn)圓柱體，上下兩個端面的平行度在±0.03 mm以內(nèi)，試樣如圖1所示。

圖1 典型鹽巖試樣Fig.1 Typical samples of salt rock

2.2 試驗方案

本次卸荷試驗在中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所MTS815.03型巖石力學(xué)試驗機(jī)上完成。室內(nèi)三軸試驗條件下，卸荷試驗可分為卸軸向載荷和卸圍壓兩種情況[13]。研究循環(huán)加卸載條件下的力學(xué)特性屬于卸軸向載荷；而針對卸圍壓試驗，又分為保持軸向載荷不變，同時卸圍壓的卸荷試驗與增加軸壓的同時卸圍壓的卸荷試驗兩種方案。

筆者此處采用的為卸圍壓試驗，具體的試驗方案步驟如下：

（1）首先以 0.05 MPa/s的速率施加靜水壓力(σ1=σ2=σ3)到設(shè)定值，根據(jù)實際工況本次試驗設(shè)定圍壓分別為2.5、5.0、10.0、15.0、20.0 MPa；

（2）以0.05 MPa/s施加軸壓 (σ1-σ3)至預(yù)定的初始應(yīng)力水平；

（3）以 0.05 MPa/s的速率卸圍壓的同時，以0.05 MPa/s的速率增加軸壓，即保持最大主應(yīng)力σ1不變；

（4）達(dá)到極限變形，停止試驗。

同時為了能夠?qū)Ρ瘸Ｒ?guī)三軸壓縮與卸圍壓試驗條件下鹽巖力學(xué)特性的差異，同時進(jìn)行了相應(yīng)圍壓條件下的三軸壓縮試驗, 卸荷試驗參數(shù)見表1所示。

表1 三軸卸荷試驗工況Table 1 Conditions of triaxial unloading tests

3 試驗結(jié)果與分析

3.1 變形特性

首先進(jìn)行了鹽巖常規(guī)三軸壓縮試驗，圍壓數(shù)值見表1。圖2為三軸壓縮全過程應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線，表2為三軸壓縮試驗最大與最小主應(yīng)力值。不足之處是由于試驗機(jī)應(yīng)變測試傳感器量程所限，在可測量范圍內(nèi)未得到鹽巖試樣破壞階段。從圖2中可以得到，圍壓為2.5 MPa時其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線有一個峰值應(yīng)力點，后繼續(xù)加載過程中，應(yīng)力降低值較小，引起軸向和徑向應(yīng)變的急劇增加；而其余試驗圍壓條件下鹽巖試樣均表現(xiàn)為應(yīng)變硬化特征，在試驗機(jī)應(yīng)變傳感器量程范圍內(nèi)都未得到應(yīng)力降低段；同時發(fā)現(xiàn)，除低圍壓（2.5 MPa）外，其余圍壓三軸壓縮過程中軸向應(yīng)變量均大于徑向應(yīng)變量。

圖2 鹽巖三軸壓縮應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.2 Stress-strain curves of salt rock in triaxial compression tests

表2 三軸壓縮試驗最大與最小主應(yīng)力值Table 2 The maximum principal stresses and the minor principal stresses of triaxial compression tests

圖3為鹽巖在圍壓（數(shù)值見表1）下峰前卸圍壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線。從圖中可以看出，在保持最大主應(yīng)力σ1不變條件下卸圍壓時，軸向與徑向應(yīng)變斜率很小。卸圍壓開始之前，試樣已產(chǎn)生側(cè)向擴(kuò)容，但量值較?。恍秶鷫洪_始之后，軸向和徑向應(yīng)變都急劇增加，即表現(xiàn)出明顯的側(cè)向擴(kuò)容。卸圍壓試驗與常規(guī)三軸壓縮試驗相比，其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線中軸向和徑向應(yīng)變更加平緩。與其他硬脆性巖石在卸圍壓試驗中表現(xiàn)出強(qiáng)烈的脆性特征不同，鹽巖卸圍壓過程仍表現(xiàn)為塑性變形特征，其軸向與徑向應(yīng)變急劇增加，側(cè)向擴(kuò)容明顯，在傳感器可測量范圍內(nèi)仍未得到試樣破壞階段。在圍壓為2.5 MPa卸圍壓試驗中，當(dāng)圍壓卸載到0.15 MPa時，最大主應(yīng)力為σ1=34.27 MPa ，而鹽巖的單軸抗壓強(qiáng)度均值為25 MPa左右，由此可得，當(dāng)試樣經(jīng)歷了一個加載圍壓到卸載圍壓過程后，鹽巖的抗壓強(qiáng)度參數(shù)得到增加。

地下工程實際工況條件下，巖體本身處于三向受力狀態(tài)，其加載過程已經(jīng)完成[12]。因此，在分析卸圍壓試樣變形過程時可將加載階段引起的軸向與徑向應(yīng)變暫時忽略不計，只研究卸載開始后由于卸圍壓引起的變形，并設(shè)定其變形量從0開始，因此，可得到圖 4忽略加載變形后試樣卸圍壓階段的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線。

由圖4可知，在不考慮初始加載壓縮變形階段條件下，卸圍壓階段試樣變形規(guī)律為：在卸圍壓初始階段，軸向和徑向應(yīng)變量值相差不大，卸圍壓初始階段，應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線呈近似線性發(fā)展，而當(dāng)卸圍壓應(yīng)變量達(dá)到一定值時，隨圍壓繼續(xù)降低，軸向和徑向應(yīng)變都呈加速增加。應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線最突出的特征是體積應(yīng)變曲線比較光滑，在破壞前沒有明顯的突變，其變化趨勢與徑向應(yīng)變的發(fā)展規(guī)律一致。

3.2 卸圍壓與應(yīng)變分析

圖5為三軸卸荷時圍壓-應(yīng)變關(guān)系曲線，表3為三軸卸荷時圍壓-應(yīng)變試驗結(jié)果。從圖5和表3中可知，在加載試驗終止段，不同圍壓條件下卸圍壓點軸向應(yīng)變值均大于徑向應(yīng)變值；卸圍壓開始階段，隨圍壓降低，試樣的軸向和徑向應(yīng)變增加相對緩慢，兩者之間的差值呈逐漸減小的趨勢，且應(yīng)變值和圍壓基本上呈線性關(guān)系；隨著圍壓繼續(xù)降低，軸向與徑向應(yīng)變值都急劇增加，且和圍壓不再呈線性關(guān)系，試樣出現(xiàn)不可恢復(fù)的塑性變形。

3.3 卸圍壓與三軸壓縮試驗對比

圖6為卸圍壓與常規(guī)三軸壓縮試驗應(yīng)變結(jié)果對比，表4為卸圍壓與常規(guī)三軸壓縮結(jié)果對比。從圖6和表4中可知，在最大主應(yīng)力σ1相同條件下，卸載曲線與加載曲線相比，當(dāng)卸載圍壓達(dá)到與常規(guī)三軸壓縮圍壓相應(yīng)值時，對應(yīng)的軸向應(yīng)變和徑向應(yīng)變值較加載時變化量要大，說明卸載試驗?zāi)芤鹪嚇痈蟮淖冃瘟?，更容易?dǎo)致試樣破壞。在相同主應(yīng)力差下，卸載產(chǎn)生的擴(kuò)容量比加載產(chǎn)生的擴(kuò)容量更大。

圖3 峰前卸圍壓試驗應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系Fig.3 Stress-strain curves of pre-peak unloading confining pressure

圖4 忽略加載變形后卸圍壓階段的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.4 Stress-strain curves of rock samples in unloading without considering initial strain

圖5 三軸卸荷圍壓-應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.5 Triaxial unloading confining pressure vs. strain curves

表3 三軸卸荷圍壓-應(yīng)變試驗結(jié)果Table 3 Triaxial unloading confining pressure vs. strain test results

圖6 卸圍壓與常規(guī)三軸壓縮應(yīng)變對比Fig.6 Triaxial unloading and compression confining pressure vs. strain curves

表4 試樣卸圍壓與常規(guī)三軸壓縮結(jié)果對比Table 4 Comparison between triaxial unloading and compression test results

三軸加載試驗中，試樣均處于三向壓縮狀態(tài)，其破壞是增加軸向應(yīng)力達(dá)到試樣的承載能力，抵抗破壞時的強(qiáng)度宏觀上凝聚力起到主導(dǎo)作用。而在卸載試驗中，由于側(cè)向圍壓逐漸減小，卸荷效應(yīng)導(dǎo)致抗破壞時的巖石強(qiáng)度宏觀上凝聚力減小、同時更主要的由內(nèi)摩擦角承擔(dān)。兩者主要不同點為：

（1）三軸加載試驗中，試樣破壞是由于其軸向壓縮變形破壞所致；而卸荷試驗中，試樣破壞是由于其卸荷方向的強(qiáng)烈擴(kuò)容所致。

（2）在加載試驗中隨圍壓的增大，峰值軸向應(yīng)變逐漸增加，延性特征較為明顯。

（3）在相同圍壓條件下，達(dá)到相同的最大主應(yīng)力時卸荷試驗中應(yīng)變量大于加載試驗，卸荷試驗條件能引起試樣更大的變形量，更容易導(dǎo)致試樣破壞。

（4）試樣加載試驗破壞是吸收試驗機(jī)的能量，而卸載圍壓試驗是通過自身釋放能量來實現(xiàn)的。

4 結(jié) 論

（1）卸圍壓與常規(guī)三軸壓縮試驗相比，其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系中軸向和徑向應(yīng)變更加平緩。

（2）在卸圍壓的初始階段，試樣的軸向和徑向應(yīng)變增加相對緩慢，且應(yīng)變值和圍壓基本上呈線性關(guān)系，隨著圍壓的繼續(xù)降低，軸向應(yīng)變與徑向應(yīng)變值急劇增加，且和圍壓不再呈線性關(guān)系，試樣出現(xiàn)不可恢復(fù)的塑性變形。

（3）在最大主應(yīng)力σ1相同的條件下，當(dāng)卸載圍壓達(dá)到與常規(guī)三軸壓縮圍壓相應(yīng)值時，對應(yīng)的軸向應(yīng)變和徑向應(yīng)變值較加載時變化量要大，卸荷試驗?zāi)芤鹪嚇痈蟮淖冃危菀讓?dǎo)致試樣變形破壞。

（4）在相同的主應(yīng)力差下，卸載產(chǎn)生的擴(kuò)容量比加載的擴(kuò)容量更大。

（5）鹽巖卸圍壓試驗變形表現(xiàn)為塑性變形特征，與其他硬脆性巖石均有較大區(qū)別。

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