劉建東，李明志

（大唐烏沙山發(fā)電有限責任公司，浙江 寧波 315722）

浙江大唐烏沙山發(fā)電有限責任公司一期工程共有4臺600 MW燃煤機組，配套8臺循環(huán)水泵（即一機兩泵），每臺循環(huán)水泵入口配1套旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)裝置。2臺機組的4臺旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)共用1套沖洗水系統(tǒng)，沖洗水泵為3臺立式自吸長軸泵。運行中該泵經(jīng)常發(fā)生振動超標、出力下降等情況，每次檢修均需投入大量的人力，同時損壞及缺陷超標部件較多，大量更換這些部件增大了維護成本。因此，急需對沖洗水泵進行改造。

1 原沖洗水泵結(jié)構(gòu)

原旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)沖洗水泵選型及布局為傳統(tǒng)設計布置，即沖洗泵安裝于旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)后的進水間上部，泵型選用150HLY6-60型自吸立式多級長軸泵。泵體長達13.6 m，其中近8 m長期浸泡于海水中，受海水腐蝕嚴重，特別是受潮汐影響部位腐蝕尤為明顯。該泵葉輪級數(shù)為6級，而泵軸頸僅為Φ45 mm，運行中時常發(fā)生振動超標，每次解體檢修均有軸彎曲、斷軸、密封環(huán)及葉輪和支架組橡膠導軸承磨損報廢等問題，所以每次故障檢修需更換大量部件，造成維護成本及維護工作量增加。

另外沖洗水泵的故障還將影響到旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)的正常沖洗，直接威脅到循環(huán)水泵的安全運行，給機組安全穩(wěn)定運行帶來隱患。

2 沖洗水泵選型

2.1 型式參數(shù)選擇

為滿足1臺機2臺旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)沖洗要求，泵的比轉(zhuǎn)速計算見式（1）。

式中：ns為比轉(zhuǎn)速；qv為流量，取200 m2/h；n為轉(zhuǎn)速，取1 450 r/min；H為揚程，取50 m。

通過計算并參考目前國外循環(huán)水泵房入口旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)沖洗水系統(tǒng)設計、選型相關資料，選擇KQH150-400型單級離心水泵。水泵的離心性能曲線如圖1所示，改造前后參數(shù)見表1。

2.2 水泵主要材質(zhì)選擇

圖1 沖洗水泵的性能曲線

表1 改造前后沖洗水泵參數(shù)及效益對比

綜合考慮水泵的使用壽命及工程投資費用，水泵與海水介質(zhì)接觸的部件選用耐海水性能較好的不銹鋼316L材質(zhì)，水泵殼體選用耐海水鎳鉻鑄鐵材質(zhì)；配套電機選用戶外型IP55型電機。

3 水泵布置及改造方案

在大氣壓力Pamb=100 kPa，循環(huán)水溫度最高為33.7℃的工作條件下，查飽和蒸汽壓力對應表得知循環(huán)水壓力Pv=5.43 kPa；查詢得知KQH150-400型單級離心水泵的有效汽蝕余量Δp=38 kPa；考慮吸水管道長度和彎頭數(shù)量，取流動損失壓力pw=10 kPa；如果水泵入口水無靜壓頭，允許幾何安裝高度Hg為：

式中：ρ為水的密度；g取10 N/kg。

由于單級臥式或立式離心水泵啟動時需具有一定的水壓，因此旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)后進水間上部的原取水口位置已不能滿足離心水泵使用技術要求，為此沖洗水泵實際安裝高度為6.30 m，需要最少16.43 kPa的入口水靜壓力。根據(jù)現(xiàn)場情況，水泵取水口改至循環(huán)水泵出口壓力母管，循泵出口壓力冬季最低為109.7 kPa，可滿足水泵要求。

另外，考慮到單臺機組停運會影響到同單元另外一臺機組的旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)正常沖洗，因此取水口由同單元2臺機組循環(huán)水壓力母管分別取水，經(jīng)串聯(lián)后至沖洗水泵入口母管。此設計避免了沖洗水泵在惡劣工況下工作，從而提高其使用壽命。

由表1可以清楚看出，改造后水泵流量、揚程滿足現(xiàn)場要求，效率提高、造價降低、體積減小、故障減少，檢修工時也有大幅下降。

4 結(jié)語

沖洗水泵改造后，已運行兩年時間，再未發(fā)生振動超標、軸彎曲、斷軸、密封環(huán)及葉輪和支架組橡膠導軸承磨損報廢等問題，能滿足旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)沖洗要求，安全性、經(jīng)濟性、檢修工作量等指標都有較大的改善，使用效果良好。

[1]郭立君,何川.泵與風機[M].北京：中國電力出版社,2004.

[2]孔瓏.工程流體力學[M].北京：中國電力出版社,1998.

[3]余國琮.化工機械工程手冊[M].北京：化學工業(yè)出版社,2002.