周 航，徐 楊，張新夷

（復(fù)旦大學(xué)物理學(xué)系，上海200433）

同步輻射用高頻腔的性能研究實(shí)驗(yàn)

周 航，徐 楊，張新夷

（復(fù)旦大學(xué)物理學(xué)系，上海200433）

基于合肥光源提供的銅制有源高頻腔和上海光源提供的鈮制超導(dǎo)無(wú)源高頻腔，設(shè)計(jì)了可以測(cè)量高頻腔性能參量的實(shí)驗(yàn)裝置.以探針將微波信號(hào)饋入高頻腔體中，通過(guò)網(wǎng)絡(luò)分析儀接收到的信號(hào)分析微波在腔體中的諧振情況，從而測(cè)量腔體的特性.利用該實(shí)驗(yàn)裝置測(cè)量了2個(gè)高頻腔的諧振頻率、品質(zhì)因數(shù)和腔體中心軸線上的電場(chǎng)分布.

高頻腔；諧振頻率；品質(zhì)因數(shù)；電場(chǎng)分布

1 引 言

同步輻射（Synchrotron radiation）是指相對(duì)論性帶電粒子在磁場(chǎng)中受洛倫茲力作用，沿彎轉(zhuǎn)軌道行進(jìn)時(shí)所發(fā)出的電磁輻射.同步輻射因具有高亮度、高準(zhǔn)直、連續(xù)而寬廣的頻譜、偏振性及脈沖時(shí)間結(jié)構(gòu)等優(yōu)良特性而在基礎(chǔ)科學(xué)、應(yīng)用科學(xué)和工藝生產(chǎn)等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用［1－2］.

由于同步輻射在現(xiàn)代科學(xué)中的重要地位，有必要讓高年級(jí)本科生對(duì)同步輻射相關(guān)技術(shù)有所了解；其次，通過(guò)本實(shí)驗(yàn)可以讓學(xué)生應(yīng)用電動(dòng)力學(xué)中已學(xué)過(guò)的諧振腔的相關(guān)知識(shí)解決實(shí)際問(wèn)題，如根據(jù)腔體尺寸計(jì)算腔體的諧振頻率等；另外，在實(shí)驗(yàn)技術(shù)方面，也可使學(xué)生對(duì)網(wǎng)絡(luò)分析儀的使用和微波技術(shù)等有所了解［3－4］.因此同步輻射實(shí)驗(yàn)是綜合性、設(shè)計(jì)性和研究性都很強(qiáng)的近代物理實(shí)驗(yàn).

2 實(shí)驗(yàn)原理

2.1 高頻腔模式

實(shí)驗(yàn)所用的高頻腔有2個(gè)，分別為合肥光源提供的銅制有源高頻腔和上海光源提供的鈮制超導(dǎo)無(wú)源高頻腔.這2個(gè)高頻腔均只用到TM010模式，在該模式下中心軸上磁場(chǎng)強(qiáng)度為零，電場(chǎng)沿軸方向（取為x軸，并且取中心軸線中點(diǎn)為零點(diǎn)）.若存在多個(gè)諧振模式，高頻腔將會(huì)給儲(chǔ)存環(huán)附加不穩(wěn)定性，因此高頻腔必須設(shè)計(jì)為單一模式起主要作用，而抑制其他模式.上海光源的無(wú)源超導(dǎo)鈮腔（以下簡(jiǎn)稱無(wú)源腔）由于其材料及結(jié)構(gòu)的特殊性，抑制了其他高次模式，其中間凸起部分為高頻腔區(qū)域，兩端屬于束流管道，為腔外電磁場(chǎng)截止區(qū)（見圖1）.合肥光源的銅制有源腔（以下簡(jiǎn)稱有源腔）為扁圓柱形高頻腔，兩端也有一段束流管道，最外層由金屬包裹，外形如圖2（a）所示.當(dāng)高頻腔置于儲(chǔ)存環(huán)中時(shí)，束流管道（電子束軌道）應(yīng)處于水平位置.由于在1個(gè)波導(dǎo)腔內(nèi)，低頻率的波容易被截止，這使得只有最低頻率的基礎(chǔ)模式在中間腔內(nèi)諧振，高次模都從束流管道上傳輸出去耦合消除.

圖1 無(wú)源腔實(shí)驗(yàn)裝置

圖2 有源腔實(shí)驗(yàn)裝置

2.2 網(wǎng)絡(luò)分析儀

網(wǎng)絡(luò)分析儀是實(shí)驗(yàn)的主要設(shè)備，其上配置了信號(hào)發(fā)生器，可以對(duì)微波頻段進(jìn)行頻率掃描測(cè)量.它有2個(gè)信號(hào)端口，都可以輸出或輸入信號(hào).單端口測(cè)量狀態(tài)下，將激勵(lì)信號(hào)加在端口上，通過(guò)測(cè)量反射信號(hào)的幅度和相位，可以測(cè)量反射參量.雙端口測(cè)量狀態(tài)下，則可以測(cè)量阻抗等傳輸參量.網(wǎng)絡(luò)分析儀設(shè)置模式及被測(cè)的物理量和相應(yīng)的參量符號(hào)見表1.

表1 網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量參量及模式

本實(shí)驗(yàn)中，可以將兩端口分別連接探針置于高頻腔的兩端，通過(guò)測(cè)量1個(gè)頻段下信號(hào)在兩端口間的傳輸強(qiáng)度S21；或封閉高頻腔的一端，只在其中一端連接探針，測(cè)量發(fā)射信號(hào)傳輸?shù)椒忾]端再反射回來(lái)的強(qiáng)度S11，可以測(cè)量高頻腔的諧振頻率f；通過(guò)測(cè)量在加入不同微擾塊后的諧振頻率f，可以測(cè)量高頻腔中的電場(chǎng)分布.

2.3 測(cè)量原理

2.3.1 諧振頻率f

對(duì)于無(wú)源腔，其腔壁是封閉不開口的，在其兩端口處分別連接一探針，固定于諧振腔的兩端.將網(wǎng)絡(luò)分析儀定標(biāo)之后，測(cè)量1個(gè)頻率范圍內(nèi)兩端口間的傳輸信號(hào)強(qiáng)度S21與頻率的關(guān)系曲線，高頻腔的高次模式雖然都不在中間腔區(qū)域內(nèi)諧振，但在束流管的兩端可以產(chǎn)生共振，造成兩探針間傳輸信號(hào)強(qiáng)度的吸收峰.實(shí)驗(yàn)中基頻即為諧振頻率，其他諧振峰為高次模的諧振.

對(duì)于有源腔這樣的標(biāo)準(zhǔn)圓柱形諧振腔，一般可以采用磁耦合而非上述在腔兩端加探針的電耦合的方式來(lái)測(cè)量諧振頻率.磁耦合指在腔側(cè)壁上接入一耦合天線金屬環(huán)［參見圖2（b）］，金屬環(huán)的大小需根據(jù)腔內(nèi)信號(hào)的強(qiáng)弱來(lái)調(diào)整.網(wǎng)絡(luò)分析儀的信號(hào)傳入金屬環(huán)，金屬環(huán)將其轉(zhuǎn)化為在諧振腔內(nèi)與腔中心軸垂直的磁信號(hào)，該磁信號(hào)就能激勵(lì)出沿中心軸方向來(lái)回反射的電磁波信號(hào)，同樣用網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量信號(hào)強(qiáng)度與頻率關(guān)系曲線，從而可測(cè)其諧振頻率.有源腔側(cè)壁有4個(gè)管道，其中1個(gè)為天線耦合通道，但天線部分已經(jīng)破損不能使用.重新制作耦合天線需要拆開腔體，實(shí)驗(yàn)室不具備相應(yīng)條件，因此未采用磁耦合方法，而是采用與無(wú)源腔相同的電耦合方法.

2.3.2 品質(zhì)因數(shù)Q

品質(zhì)因數(shù)Q表征儲(chǔ)能器件（如電感線圈、電容等）或諧振電路所儲(chǔ)能量同每周期損耗能量之比的質(zhì)量指標(biāo)，是元件的穩(wěn)態(tài)參量.元件的Q值愈大，用該元件組成的電路或網(wǎng)絡(luò)的選擇性愈佳.電抗元件的Q值等于它的電抗同等效串聯(lián)電阻的比值.諧振腔的品質(zhì)因數(shù)有2種情況：一種是固有品質(zhì)因數(shù)Q0，這是相對(duì)于孤立的腔體而言的；另一種是有載品質(zhì)因數(shù)QL，顧名思義為腔體通過(guò)孔或縫、環(huán)或探針等耦合機(jī)構(gòu)與外界（負(fù)載）發(fā)生能量耦合時(shí)的情況.為了測(cè)量Q0，可用如下Q0與QL的關(guān)系式得到：

其中Qc為耦合（或稱外部）品質(zhì)因數(shù).為了說(shuō)明腔體與外界負(fù)載之間的耦合程度，可以用耦合系數(shù)β來(lái)衡量，定義為β＝Q0／Qc，因此

品質(zhì)因數(shù)的測(cè)量采取將待測(cè)腔接在網(wǎng)絡(luò)分析儀的測(cè)量端口，在其諧振點(diǎn)附近測(cè)出反射系數(shù)Γ（反射電壓與入射電壓之比）隨頻率f變化的曲線，有載品質(zhì)因數(shù)QL＝f0／Δf，其中Δf＝f2－f1，即腔體吸收功率的半功率帶寬.由文獻(xiàn)［5］，半功率帶寬為

其中Γ0為諧振時(shí)的反射系數(shù).由耦合系數(shù)方程

可得到β的具體數(shù)值.

由文獻(xiàn)［6］，被測(cè)端口駐波比（波腹電壓與波節(jié)電壓之比，簡(jiǎn)寫為SWR）的倒數(shù)即為其耦合系數(shù).由于實(shí)驗(yàn)是雙端口測(cè)量，兩端口的耦合系數(shù)分別為β1和β2，因此原Q0與QL的關(guān)系式變?yōu)?/p>

由此可得到諧振腔的固有品質(zhì)因數(shù).

2.3.3 基模的電場(chǎng)分布測(cè)量

根據(jù)Slater微擾法理論，微擾體引起的頻率偏移由當(dāng)?shù)氐碾妶?chǎng)和磁場(chǎng)的強(qiáng)度決定，即：

其中K1～K4是常量.通過(guò)選擇不同性質(zhì)的微擾體，使其只對(duì)所關(guān)心的模式的某個(gè)分量起作用，這樣頻率偏移量就能反映場(chǎng)分量的幅值.測(cè)量頻率偏移量，就能得到電場(chǎng)相對(duì)強(qiáng)度的分布E（z）∝

3 實(shí)驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)與搭建

3.1 探針形式與安裝位置

探針的設(shè)計(jì)主要考慮：需要探測(cè)到足夠大的信號(hào)強(qiáng)度，以增大信噪比；盡可能避免對(duì)高頻腔的干擾，以免影響微擾方法的測(cè)量.在諧振模式下，與中心軸線垂直的截面上，電場(chǎng)在中心軸線上最強(qiáng)，故探針應(yīng)盡可能置于靠近中心軸的位置.由于中心軸上有支撐微擾體的細(xì)線穿過(guò)，因此探針固定的實(shí)際位置需偏離中軸一定距離.實(shí)驗(yàn)時(shí)，將探針插入高頻腔兩端的束流管道內(nèi)，以獲得可行的信號(hào)強(qiáng)度；并且使兩端探針相對(duì)，都平行于中軸.無(wú)源腔探針長(zhǎng)度為65mm，直徑為5mm，其固定的實(shí)際位置距離中軸約為12mm.有源腔兩端束流管道長(zhǎng)分別為25.5cm與21.5cm，因腔體為扁平的圓柱，在腔外衰減很快，因此兩探針長(zhǎng)度分別選擇為25cm與21cm.

探針材料為紫銅.探針用于測(cè)量時(shí)，需要屏蔽探頭以外的部分，以達(dá)到固定位置的測(cè)量效果.由里到外依次用絕緣膠布、鋁箔、絕緣膠布3層材料包裹探針，達(dá)到屏蔽非探頭部分的效果.

3.2 微擾裝置

微擾體的材料選擇常見的金屬銅，作為良導(dǎo)體，其對(duì)電磁場(chǎng)的擾動(dòng)顯著.由于中心軸上電場(chǎng)沿軸方向，將微擾體外形設(shè)計(jì)為圓柱狀，其長(zhǎng)度大于直徑，使得對(duì)電磁場(chǎng)的擾動(dòng)集中于沿軸方向.頻率擾動(dòng)的大小正比于體積，但作為微擾條件，擾動(dòng)不能太大，而為得到較好的測(cè)量精度，微擾量又需要一定的值.我們從直徑確定的銅管上截不同長(zhǎng)短的小銅柱進(jìn)行對(duì)比實(shí)驗(yàn)，因此在微擾體材料直徑已確定的前提下，考慮其長(zhǎng)度與高頻腔諧振區(qū)域長(zhǎng)度大致的比例關(guān)系，有源腔選擇微擾體銅柱的長(zhǎng)度為14mm，直徑為10mm；無(wú)源腔的微擾體銅柱長(zhǎng)度為9mm，直徑為4mm.

微擾體的支撐介質(zhì)位于中心軸上，貫穿整個(gè)腔體，因此支撐材料本身對(duì)腔內(nèi)電磁場(chǎng)的影響應(yīng)盡量小.初步分析支撐材料應(yīng)該不導(dǎo)電且體積與整個(gè)腔體體積相比可忽略.根據(jù)參考文獻(xiàn)［3］的對(duì)比測(cè)量結(jié)果，細(xì)線產(chǎn)生的影響較小，故仍用細(xì)線支撐微擾體.用于無(wú)源腔測(cè)量的小銅塊直徑很小，實(shí)驗(yàn)時(shí)將細(xì)線穿過(guò)微擾小銅塊并在小銅塊兩端各打一結(jié)以固定銅塊，細(xì)線從腔兩端穿出后一端接在步進(jìn)電機(jī)上，另一端繞過(guò)定滑輪連上配重以拉直細(xì)線.用于有源腔的微擾銅塊直徑較大，因此在銅塊兩端各放置一小片塑膠片使銅塊固定在細(xì)線上，連著小銅塊的細(xì)線豎直穿過(guò)腔體，一端繞過(guò)放置在腔體上面的定滑輪后成水平方向連接到步進(jìn)電機(jī)上，另一端直接連接配重.

4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

4.1 諧振頻率

如表2設(shè)置網(wǎng)絡(luò)分析儀參量，在對(duì)數(shù)增益模式下測(cè)量S21，以第一個(gè)峰值處頻率為諧振頻率.先粗測(cè)以確定細(xì)測(cè)范圍，細(xì)測(cè)讀出諧振頻率f，結(jié)果見圖3.對(duì)有源腔和無(wú)源腔，頻率f分別讀到0.01MHz和0.000 1GHz，并在測(cè)量范圍內(nèi)等間距讀數(shù)，取數(shù)據(jù)點(diǎn)為800，其不確定度uf分別取為掃頻范圍10.0MHz和0.100GHz與測(cè)試數(shù)據(jù)點(diǎn)數(shù)800的比值.測(cè)量得到有源腔的諧振頻率為（204.94±0.01）MHz；無(wú)源腔的諧振頻率為（1.584 3±0.000 1）GHz.

表2 測(cè)量諧振頻率時(shí)網(wǎng)絡(luò)分析儀的參量設(shè)置

圖3 諧振頻率測(cè)量圖

4.2 品質(zhì)因數(shù)

首先測(cè)量有載品質(zhì)因數(shù)QL.在對(duì)數(shù)增益模式下測(cè)量S11.對(duì)于QL的圖像，從最低點(diǎn)橫軸可以得到諧振頻率f0，該頻率應(yīng)與之前測(cè)出的諧振頻率一致，而最低點(diǎn)縱軸Γ0為諧振時(shí)的反射系數(shù)，由式（1）可得Γ（f1）和Γ（f2）及其對(duì)應(yīng)的頻率f1和f2，算出半功率帶寬Δf，并可得到QL.

再測(cè)量耦合系數(shù)β1和β2.在端口駐波比模式下，測(cè)參量在測(cè)β1時(shí)選S11，測(cè)β2時(shí)選S22，波谷處的縱坐標(biāo)值取倒數(shù)即得該端口耦合系數(shù)β.

網(wǎng)絡(luò)分析儀參量設(shè)置見表3，這里接收機(jī)分析帶寬設(shè)為1kHz是為了使儀器掃描變慢變穩(wěn)定，便于讀出更精確的值.

表3 測(cè)量品質(zhì)因數(shù)時(shí)網(wǎng)絡(luò)分析儀的參量設(shè)置

4.2.1 有源腔測(cè)量結(jié)果

圖4是對(duì)數(shù)增益模式下S11隨頻率變化曲線，讀取數(shù)據(jù)得到波谷處f0＝204.943MHz.結(jié)合式（1）并在圖中找到對(duì)應(yīng)f1和f2，得到半功率帶寬Δf＝0.075MHz，從而得到有載品質(zhì)因數(shù)QL＝f0／Δf＝2 732.573，不確定度uQL＝515.

圖4 有源腔在對(duì)數(shù)增益模式下S11隨頻率變化曲線

在駐波比模式下測(cè)S11和S22，曲線見圖5.由圖5（a）可得，波谷處駐波比為4.902 7，因此β1＝0.204 0；由圖5（b）得，波谷處駐波比為3.639 5，

圖5 有源腔駐波比模式下S11和S22隨頻率變化曲線

因此β2＝0.274 8.有源腔的固有品質(zhì)因數(shù)為：

4.2.2 無(wú)源腔測(cè)量結(jié)果

在對(duì)數(shù)增益模式下測(cè)S11，數(shù)據(jù)導(dǎo)出到Origin作圖如圖6所示.

圖6 無(wú)源腔在對(duì)數(shù)增益模式下S11隨頻率變化曲線

讀取數(shù)據(jù)得到波谷處f0＝1.584GHz.結(jié)合式（1）并在圖中找到對(duì)應(yīng)f1和f2，得到半功率帶寬Δf＝0.000 29GHz，從而得到有載品質(zhì)因數(shù)：QL＝f0／Δf＝5 462.069，不確定度uQL＝232.

在駐波比模式下測(cè)S11和S22，曲線見圖7.由圖7（a）可得，波谷處駐波比為2.998 2，因此β1＝0.333 5.由圖7（b）可得，波谷處駐波比為4.860 5，

圖7 無(wú)源腔駐波比模式下S11和S22隨頻率變化曲線

因此β2＝0.205 7.無(wú)源腔的固有品質(zhì)因數(shù)為：

4.3 電場(chǎng)分布

將固定好微擾塊的細(xì)線穿過(guò)高頻腔，一端繞過(guò)定滑輪接在步進(jìn)電機(jī)上，另一端連接配重.步進(jìn)電機(jī)帶動(dòng)細(xì)線及微擾塊在高頻腔中軸線上移動(dòng).網(wǎng)絡(luò)分析儀參量設(shè)置同表2.每隔5mm記錄1次當(dāng)前頻率值，步進(jìn)總長(zhǎng)度為300mm.

諧振頻率與微擾體位置變化曲線見圖8.

圖8 諧振頻率隨微擾體位置變化曲線

圖9 腔內(nèi)電場(chǎng)的相對(duì)分布曲線

我們搭建的裝置與選用的測(cè)量參量仍存在一些可以改善之處.主要有以下幾點(diǎn)：

1）品質(zhì)因數(shù)的不確定度較大，例如有源腔的相對(duì)不確定度甚至達(dá)到了12.7%.應(yīng)該進(jìn)一步研究品質(zhì)因數(shù)的測(cè)量方法及相應(yīng)的不確定度的計(jì)算方法.

2）目前尚缺乏對(duì)有源腔的內(nèi)部構(gòu)造的了解，例如，腔體的內(nèi)部很可能存在“鼻錐”結(jié)構(gòu)，因此使用的探針長(zhǎng)度具有一定不合理之處，從而對(duì)有源腔的諧振頻率以及電場(chǎng)分布的測(cè)量可能造成一定影響.

3）尚不清楚對(duì)圓柱形諧振腔采用電耦合是否會(huì)帶來(lái)誤差.

5 結(jié) 論

搭建了測(cè)量同步輻射用無(wú)源和有源高頻腔性能的實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，并且測(cè)量了諧振頻率、品質(zhì)因數(shù)以及中心軸線電場(chǎng)分布.測(cè)得有源腔諧振頻率為（204.94±0.01）MHz，品質(zhì)因數(shù)為（4.0±0.5）× 103；無(wú)源腔諧振頻率為（1.584 3±0.000 1）GHz，品質(zhì)因數(shù)為（8.4±0.2）×103；2個(gè)高頻腔的電場(chǎng)在中心軸線上大致為高斯分布.在實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)中，考慮了探針位置、微擾體大小及放置位置等因素對(duì)高頻腔諧振頻率、品質(zhì)因素和腔內(nèi)電場(chǎng)分布的影響.測(cè)量結(jié)果表明本文的實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)及測(cè)量工作是合理的.

致謝：感謝復(fù)旦大學(xué)的樂(lè)永康、孫午炯、何瓊、李愛萍，上海應(yīng)用物理研究所的劉建飛、侯洪濤，以及合肥國(guó)家同步輻射實(shí)驗(yàn)室的董賽、李為民、黃貴榮等人的幫助和支持.感謝上海應(yīng)用物理研究所和國(guó)家同步輻射實(shí)驗(yàn)室提供實(shí)驗(yàn)用高頻腔以及復(fù)旦大學(xué)物理教學(xué)實(shí)驗(yàn)中心的優(yōu)越實(shí)驗(yàn)條件.

張新夷教授的推薦：此工作利用上海光源和合肥光源2個(gè)同步輻射裝置上的高頻腔開展新物理實(shí)驗(yàn)的設(shè)計(jì)、搭建和測(cè)試，取得了成功，也拉近了本科生與大科學(xué)裝置的距離，特此推薦此文.在此工作中，周航和徐楊作出相同的貢獻(xiàn).

［1］ 徐彭壽，潘國(guó)強(qiáng).同步輻射應(yīng)用基礎(chǔ)［M］.合肥：中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué)出版社，2010：43－70.

［2］ 劉祖平.同步輻射光源物理引論［M］.合肥：中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué)出版社，2009：1－7，143－160.

［3］ 林蕓，何正良.同步輻射用諧振腔性能測(cè)試平臺(tái)設(shè)計(jì)與搭建實(shí)驗(yàn)報(bào)告［EB／OL］.http：／／phylab.fudan.edu.cn／doku.php？id＝exp：highfrequency.

［4］ 徐天昊.高頻腔相關(guān)參數(shù)測(cè)量與分析－同步輻射光源相關(guān)裝置研究［EB／OL］.http：／／phylab.fudan.edu.cn／doku.php？id＝exp：highfrequency.

［5］ 張磊，韋高，馮萍麗.一種測(cè)量微波高Q諧振腔品質(zhì)因數(shù)的新方法［J］.測(cè)控技術(shù)，2006，25（12）：20－25.

［6］ Agilent Technologies Co.，Ltd..Technical specifications：Agilent Technologies PNA series network snalyzers E8361A／C［Z］.

Experiment to measure the performance parameters of radio－frequency cavities used in synchrotron radiation

ZHOU Hang，XU Yang，ZHANG Xin－yi
（Department of Physics，F(xiàn)udan University，Shanghai 200433，China）

A platform for the measurement of the performance parameters of two radio－frequency cavities，provided by National Synchrotron Radiation Laboratory（NSRL）and Shanghai Synchrotron Radiation Facility（SSRF），was set up，respectively，among which one was a coppery active cavity，and the other was a superconductive passive cavity.Both cavities were put under measurement，and their resonance frequencies，quality factors and distributions of electric fields were measured.

radio－frequency cavity；resonance frequency；quality factor；distribution of electric field

O441.5

A

1005－4642（2012）11－0001－06

［責(zé)任編輯：任德香］

“第2屆全國(guó)高等學(xué)校近代物理實(shí)驗(yàn)教學(xué)研討會(huì)”論文

2012－05－07；修改日期：2012－09－04

周 航（1990－），男，福建永安人，復(fù)旦大學(xué)物理學(xué)系2009級(jí)本科生.

徐 楊（1991－），男，河南漯河人，復(fù)旦大學(xué)物理學(xué)系2009級(jí)本科生.

指導(dǎo)教師：張新夷（1942－），男，上海人，復(fù)旦大學(xué)物理學(xué)系教授，博士，主要研究方向?yàn)槟蹜B(tài)物理和同步輻射應(yīng)用.