馬明明,解麗靜,耿 瓊,龐思勤
(北京理工大學(xué) 機(jī)械與車輛學(xué)院,北京 100081)
45CrNiMoVA是一種低合金超高強度鋼,具有優(yōu)良的綜合力學(xué)性能,廣泛應(yīng)用于車輛扭力軸以及航空航天工業(yè)及模具制造業(yè)中。金屬切削過程中,切削區(qū)的工件材料在高溫、高應(yīng)變和高應(yīng)變率的情況下發(fā)生熱彈塑性變形,因此綜合考慮各種因素對材料流動應(yīng)力的影響,建立能夠真實反映被加工材料特點的材料模型,這既是研究切削加工機(jī)理的重要依據(jù),也是開展切削加工過程仿真分析的基礎(chǔ)與前提。
材料的本構(gòu)關(guān)系就是指在一定的微觀組織條件下,材料的流變應(yīng)力對應(yīng)變、應(yīng)變速率、溫度等熱力學(xué)參數(shù)所構(gòu)成的熱力學(xué)狀態(tài)所作出的響應(yīng)。本文采用準(zhǔn)靜態(tài)扭轉(zhuǎn)實驗與正交切削實驗相結(jié)合的方法研究高強度鋼45CrNiMoVA的動態(tài)力學(xué)性能,從而建立適用于描述切削條件下材料動態(tài)力學(xué)性能關(guān)系的本構(gòu)模型。
圖1 扭矩-轉(zhuǎn)角曲線
扭轉(zhuǎn)實驗是在TNS-DW微機(jī)控制扭轉(zhuǎn)試驗機(jī)上以6°/min和18°/min的速度對45CrNiMoVA工件樣本進(jìn)行連續(xù)扭轉(zhuǎn)完成的。根據(jù)GB 10128-2007-T工件樣本加工成φ9.93mm,試樣平行長度95mm。扭轉(zhuǎn)實驗結(jié)果如圖1所示。
由式(1)可計算得到真實剪應(yīng)變[2]:
式中:ρ為研究點對截面形心的極徑;
φ為試件標(biāo)距內(nèi)截面的相對扭轉(zhuǎn)角;
l為試件標(biāo)距,在加載過程中始終不變。
由式(2)可計算得到真實剪應(yīng)力:
處理后的剪應(yīng)力-剪應(yīng)變曲線如圖2所示。
圖2 等效應(yīng)力-應(yīng)變曲線
由于在壓縮實驗中采用的應(yīng)變率較低,因此可以忽略應(yīng)變率對材料流變應(yīng)力的影響;另外,壓縮實驗是在室溫條件下進(jìn)行,且溫度變化很小,因此Johnson-Cook公式可以直接簡化為:
與理想的塑性體應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系進(jìn)行對比可以看出,該材料在扭轉(zhuǎn)的過程中,屈服點附近沒有明顯的平臺現(xiàn)象,使用工程中的條件屈服極限的計算方法,取A=σ0.2,這樣就得到了材料的屈服極限σs=1240MPa,也即式(3)中的A值[3];然后使用最小二乘法法來計算B和n的值,即:
表1 切削試驗參數(shù)及結(jié)果
應(yīng)變率對材料流變塑形的影響通過直角自由切削試驗進(jìn)行研究,實驗工件為外徑30mm、厚度2mm的45CrNiMoVA管料;刀具選用TiN涂層刀具,前角為8°,后角為7°。在切削達(dá)到穩(wěn)態(tài)條件下,使用Kistler測力儀記錄三向切削力。另外,收集不同切削條件下的切屑,在每一切屑上選擇不同位置的5個點測量其厚度值,求其平均切屑厚度tc。切削參數(shù)如表1所示。
Stevenson和Oxley切削理論[5]以平面剪切區(qū)切削模型為基礎(chǔ),根據(jù)切削試驗結(jié)果,結(jié)合靜態(tài)扭轉(zhuǎn)實驗數(shù)據(jù),采用以下計算公式,獲得第一變形區(qū)剪應(yīng)變,剪應(yīng)變率,溫度和剪切流動應(yīng)力:
其中 γAB,γ·AB, kAB分別為剪切面剪應(yīng)變,剪應(yīng)變率和剪應(yīng)力;ΔTAB為第一變形區(qū)平均溫度升高值;C為應(yīng)變率常數(shù);Ft為前刀面的摩擦力;Fs為剪切面的剪切力;Fz為切削速度方向切削分力。最終計算得C為0.004549。
表2 45CrNiMoVA材料的Johnson-Cool模型參數(shù)
本文采用準(zhǔn)靜態(tài)扭轉(zhuǎn)實驗和直角自由切削實驗相結(jié)合的方法,建立了45CrNiMoVA材料的Johnson-Cook模型,本模型適用于材料在切削過程中的流變塑形,其適用范圍為0.03~106s-1。應(yīng)用該本構(gòu)模型進(jìn)行切削里仿真分析,得到的切削力和切屑厚度值與實驗測量值誤差較小。
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