李 媛

（四川大學(xué)電氣信息學(xué)院 成都 610065）

1 引言

在光伏發(fā)電系統(tǒng)的實(shí)際開發(fā)過(guò)程中，使用光伏電池進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試受季節(jié)、天氣和地理環(huán)境的限制；并且光伏電池輸出的變化完全依賴外界溫度和光強(qiáng)，測(cè)試過(guò)程中不能隨意改變，因此使用光伏電池進(jìn)行測(cè)試費(fèi)時(shí)費(fèi)力，具有諸多不便；另外，光伏電池價(jià)格昂貴，使光伏發(fā)電系統(tǒng)調(diào)試成本增加。光伏電池模擬器正是為了克服上述問(wèn)題而提出的，它可以在實(shí)驗(yàn)室環(huán)境下模擬光伏電池在不同的環(huán)境溫度和光照條件下的輸出電流－電壓（I-U）特性，為光伏發(fā)電系統(tǒng)獨(dú)立運(yùn)行、并網(wǎng)運(yùn)行和最大功率點(diǎn)跟蹤等各種功能的測(cè)試提供了平臺(tái)。

目前光伏電池模擬器實(shí)現(xiàn)方法包括以下幾類：①采用線性模擬電路放大一個(gè)真正的光伏單元（PV Cell）的輸出電流和電壓[1-3]。該方法常見(jiàn)于研制初期階段，如需模擬不同光伏電池特性，必須更換樣品光伏單元。此外，隨機(jī)箱內(nèi)局部“環(huán)境溫度”及光伏單元P-N結(jié)溫的增加，其輸出誤差大大增加[4]。②建立光伏電池等效電路，采用線性元件模擬光伏輸出I-U特性[5-7]。采用該思路建立的等效電路往往較為復(fù)雜，并且單個(gè)電路模塊輸出功率較小，若要獲得較大輸出功率，需要采用多模塊并聯(lián)的形式實(shí)現(xiàn)。③使用功率變流器，通過(guò)數(shù)字控制的方式令其輸出符合光伏電池的 I-U特性曲線[8-11]。該方法實(shí)施原理簡(jiǎn)單，可以模擬任意光強(qiáng)、溫度下任意光伏電池的輸出特性。隨著電力電子、計(jì)算機(jī)控制及數(shù)字技術(shù)的成熟，采用該方法實(shí)現(xiàn)模擬器變得越來(lái)越經(jīng)濟(jì)和快速。

利用功率變流器實(shí)現(xiàn)光伏模擬器時(shí)多采用Buck電路，此外也有利用電壓型全橋逆變帶高頻變壓器隔離來(lái)實(shí)現(xiàn)DC-DC變換的拓?fù)鋄4,12]。光伏模擬器的工作點(diǎn)位于光伏輸出I-U特性曲線與負(fù)載特性曲線的交點(diǎn)處，其數(shù)字控制的基本思路如圖1所示，通過(guò)數(shù)字采樣環(huán)節(jié)采集主電路輸出電流和電壓，在控制器中經(jīng)曲線擬合或查表的方式找到光伏模擬器工作點(diǎn)，將實(shí)際輸出與工作點(diǎn)比較獲得輸出誤差，經(jīng)控制器計(jì)算得到開關(guān)占空比，生成 PWM脈沖觸發(fā)主電路開關(guān)器件，使主電路輸出工作點(diǎn)電流和電壓，達(dá)到模擬光伏輸出特性的目的。

圖1 光伏模擬器數(shù)字控制原理框圖Fig.1 Block diagram of the digital control for PV simulator

由于光伏電池輸出具有非線性，在重載時(shí)相當(dāng)于電流源，而輕載時(shí)趨近電壓源，單純靠檢測(cè)輸出電流并作電壓閉環(huán)控制的方式無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)光伏電池輸出特性的全段模擬。因此，常見(jiàn)控制方法選擇了通過(guò)檢測(cè)到的負(fù)載電流和電壓，計(jì)算實(shí)時(shí)負(fù)載電阻，根據(jù)阻值查表確定光伏模擬器工作點(diǎn)的電流（或電壓）參考值，采用閉環(huán)反饋的方式控制輸出[13-15]。這要求控制器持續(xù)進(jìn)行除法運(yùn)算，增加了計(jì)算復(fù)雜性，對(duì)控制器性能要求較高。另外也有文獻(xiàn)根據(jù)測(cè)量輸出電壓找到工作點(diǎn)電流參考值，再經(jīng)閉環(huán)反饋控制輸出電流[16,17]。該方法需外加開路電壓限制環(huán)節(jié)，當(dāng)空載時(shí)轉(zhuǎn)為控制輸出電壓；并且在模擬器輕載時(shí)受電壓測(cè)量精度的影響，導(dǎo)致輸出電流不穩(wěn)。為了克服上述問(wèn)題，一些文獻(xiàn)采用了其他改進(jìn)控制方式，如修正測(cè)量電阻并對(duì)輸出電流進(jìn)行搜索控制[18]等。

本文將基于光伏電池輸出特性數(shù)學(xué)模型，對(duì)光伏電池模擬器的動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)過(guò)程進(jìn)行詳細(xì)分析，從理論上證明分段實(shí)施電流控制和電壓控制的可行性，找到輸出特性性能臨界點(diǎn)?；诖颂岢龉夥姵啬M器的混合控制策略，在絕大多數(shù)工作范圍內(nèi)可避免實(shí)時(shí)計(jì)算負(fù)載電阻，并可消除輸出振蕩，獲得平穩(wěn)的輸出特性。最后將通過(guò)一個(gè)2kW的光伏電池模擬器樣機(jī)試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)對(duì)光伏電池陣列在不同光強(qiáng)、溫度、負(fù)荷下的輸出特性的模擬，通過(guò)分別連接并網(wǎng)逆變器和可變電阻性負(fù)載的測(cè)試，驗(yàn)證該混合控制策略的有效性及其良好的動(dòng)態(tài)性能。

2 數(shù)學(xué)模型及動(dòng)態(tài)控制過(guò)程分析

2.1 光伏電池輸出特性數(shù)學(xué)模型

根據(jù)光伏電池外特性等效電路，光伏電池的輸出I-U曲線可由下式給出：

式中，IPV、UPV分別為光伏電池輸出電流和電壓；Np、Ns分別為光伏模塊并聯(lián)和串聯(lián)的數(shù)量；Iph為單個(gè)光伏模塊的電流（photo current），與光強(qiáng)（W/m2）、光照表面積（m2）成正比；Irs為二極管飽和電流；K為波爾茲曼常量，K=1.38×10-23J/K；q為電子電荷，q=1.6×10-19C；T為PN結(jié)溫度。

為簡(jiǎn)化分析，可將式（1）改寫為

式中，K1=NpIrs＞0；K2=q/KTANs＞0；K3=NpIph＞0。

可見(jiàn)當(dāng)環(huán)境溫度和光照強(qiáng)度確定時(shí)，K1～K3為常量，光伏電池相應(yīng)地工作在一條固定的I-U曲線上；而當(dāng)環(huán)境溫度和光照強(qiáng)度變化時(shí)，K1～K3以及相應(yīng)I-U特性曲線將發(fā)生改變。

2.2 電壓閉環(huán)控制動(dòng)態(tài)過(guò)程分析

本節(jié)將以電壓閉環(huán)控制為例，詳細(xì)分析光伏模擬器的動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)過(guò)程，電流閉環(huán)控制的分析與此類似。圖2為模擬器工作點(diǎn)的局部放大圖，其中實(shí)線為光伏模擬器輸出曲線，虛線為負(fù)載特性曲線，它們的交點(diǎn)為系統(tǒng)工作點(diǎn)。定義 KPV為光伏特性曲線在工作點(diǎn)處切線的斜率，KR為負(fù)載特性曲線斜率。

圖2 光伏電池模擬器工作點(diǎn)分析Fig.2 Analysis for the PV simulator operating point

設(shè)仿真器初始負(fù)載為R1，初始工作點(diǎn)為A，某一時(shí)刻負(fù)載變化到 R2，由于 DC-DC輸出端連接濾波電容，仿真器的輸出電壓不會(huì)突變，因此此時(shí)系統(tǒng)的工作點(diǎn)由A移動(dòng)到B。控制器檢測(cè)到B點(diǎn)的電流 IR2+ΔI1后，查表得到電壓參考指令 UR2-ΔU2（C點(diǎn)），通過(guò)電壓控制環(huán)調(diào)整PWM信號(hào)，控制輸出電壓。由此，經(jīng)過(guò)一次控制器調(diào)整后，系統(tǒng)的工作點(diǎn)移到 D?？梢詫懗靓1、ΔU2、ΔI1和ΔI2之間的關(guān)系為

注意到ΔU1和ΔU2為調(diào)整前后暫時(shí)的系統(tǒng)工作點(diǎn)（B，D）到穩(wěn)態(tài)工作點(diǎn)（E）的電壓差，可見(jiàn)比值|KR/KPV|在調(diào)整過(guò)程中起到關(guān)鍵作用：若|KR/KPV|＜1，可得|ΔU2|＜|ΔU1|，那么經(jīng)過(guò)幾次調(diào)整后，仿真器輸出將收斂于 E 點(diǎn)；若|KR/KPV|＞1，|ΔU2|＞|ΔU1|，調(diào)整后的工作點(diǎn)反而偏離穩(wěn)態(tài)更遠(yuǎn)，這表明此時(shí)采用電壓閉環(huán)控制法系統(tǒng)的工作點(diǎn)無(wú)法收斂到 E。以上是基于負(fù)載變化時(shí)光伏模擬器電壓閉環(huán)控制動(dòng)態(tài)過(guò)程的分析，同樣適用于負(fù)載沒(méi)有變化時(shí)由于某微小的擾動(dòng)而使仿真器工作點(diǎn)偏離A點(diǎn)，閉環(huán)控制器重新調(diào)整后使系統(tǒng)工作點(diǎn)返回至A的過(guò)程。由式（2）可得光伏特性曲線工作點(diǎn)切線的斜率為

而負(fù)載特性曲線的斜率可表示為

由式（4）和式（5），可得|KR/KPV|=1時(shí)對(duì)應(yīng)的負(fù)載為

式中，RC為臨界電阻。

由此可見(jiàn)，比值|KR/KPV|的大小由模擬器外接負(fù)載的等效阻抗RLoad和臨界阻抗RC間的關(guān)系確定

這表明只有在RLoad＞RC的情況下，采用電壓閉環(huán)控制的方法才可使光伏模擬器收斂于負(fù)載曲線和光伏特性曲線的交點(diǎn)上；而當(dāng)RLoad＜RC時(shí)，電壓閉環(huán)控制的方法無(wú)法達(dá)到穩(wěn)態(tài)工作點(diǎn)，這時(shí)需采用電流閉環(huán)控制的方法。

2.3 臨界阻抗及臨界點(diǎn)的確定

已知負(fù)載曲線和光伏特性曲線的交點(diǎn)同時(shí)滿足以下關(guān)系式：

式中，UOP為光伏仿真器的穩(wěn)態(tài)工作點(diǎn)。

由此可得

將上式代入式（6）可得臨界阻抗 RC對(duì)應(yīng)的工作點(diǎn)滿足

因此，可通過(guò)K1，K2，K3確定UOP，進(jìn)而計(jì)算出對(duì)應(yīng)光伏特性曲線的臨界電阻RC。

進(jìn)一步分析不難發(fā)現(xiàn)，光伏電池輸出功率為

故其在最大功率點(diǎn)處滿足

對(duì)照式（12），可見(jiàn)光伏電池輸出的最大功率點(diǎn)正好為臨界電阻RC和光伏曲線的交點(diǎn)。由此可得，最大功率點(diǎn)將光伏曲線劃分為兩段：RLoad＞RC時(shí)，|KR/KPV|＜1，電壓閉環(huán)控制法適用；RLoad＜RC時(shí)，|KR/KPV|＞1，電流閉環(huán)控制法適用，如圖3所示。

圖3 臨界電阻及最大功率點(diǎn)將控制劃分成兩段Fig.3 Critical resistance and the maximum power point divide control into two segments

3 光伏電池模擬器的混合控制策略

基于以上分析，本文提出光伏電池模擬器的混合控制策略，將光伏特性曲線按負(fù)載電阻的大小劃分為三段，對(duì)每一段曲線采取不同的控制措施，如圖4所示。

圖4 光伏電池模擬器的混合控制策略Fig.4 Hybrid control strategy for the PV simulator

Ⅰ段（RLoad≥RU）：采用電壓閉環(huán)控制方法，控制器檢測(cè)到仿真器輸出電流后，查電流-電壓表獲得電壓參考指令，將其與當(dāng)前輸出電壓比較獲得電壓誤差；通過(guò)PI補(bǔ)償器計(jì)算得PWM輸出，控制模擬器輸出電壓為參考指令值。

Ⅱ段（RI＜RLoad＜RU）：采用電壓閉環(huán)控制方法，此時(shí)控制器同時(shí)檢測(cè)仿真器的輸出電流和電壓，計(jì)算出輸出電阻，查電阻-電壓表獲得電壓參考指令，將其與當(dāng)前輸出電壓比較獲得電壓誤差；通過(guò) PI補(bǔ)償器計(jì)算得 PWM輸出，控制仿真器輸出電壓為參考指令值。在此段用輸出電阻查電壓指令的原因在于，RLoad=RC時(shí)|KR/KPV|=1，因此若仍用Ⅰ段的控制方法系統(tǒng)會(huì)出現(xiàn)振蕩（|ΔU1|=|ΔU2|）；同樣，若采用電流閉環(huán)控制也有相同的問(wèn)題。因此在光伏曲線的小范圍內(nèi)仍需進(jìn)行實(shí)時(shí)負(fù)載計(jì)算，采用測(cè)量輸出電阻查表的方法獲得相對(duì)固定的參考指令。

Ⅲ段（RLoad≤RI）：采用電流閉環(huán)控制方法，控制器檢測(cè)到仿真器輸出電壓后，查電壓-電流表獲得電流參考指令，將其與當(dāng)前輸出電流比較獲得電流誤差；通過(guò)PI補(bǔ)償器計(jì)算得PWM輸出，控制仿真器輸出電流為參考指令值。

其中RI、RU為混合控制策略中的分段電阻，分布于RC兩側(cè)。同時(shí)，為了避免模擬器工作點(diǎn)位于混合控制策略區(qū)段邊界時(shí)出現(xiàn)控制方法頻繁切換，造成系統(tǒng)振蕩或不穩(wěn)定的問(wèn)題，分別在兩個(gè)區(qū)段邊界設(shè)置了緩沖區(qū)：RU±ΔR，RI±ΔR；當(dāng)工作點(diǎn)位于緩沖區(qū)時(shí)，控制器將按照其進(jìn)入緩沖區(qū)以前的控制方法進(jìn)行控制，類似于滯環(huán)調(diào)節(jié)過(guò)程。RI、RU及ΔR的取值需綜合考慮計(jì)算強(qiáng)度和輸出性能后確定，另外還與電壓、電流采樣精度有關(guān)。采樣精度越高，II段范圍越小，也即 RI、RU越靠近臨界電阻 RC，ΔR也越小。實(shí)驗(yàn)中可在在模擬器輸出不發(fā)生振蕩的前提下，盡量縮減Ⅱ段區(qū)域以減小計(jì)算量。

4 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及測(cè)試結(jié)果

4.1 實(shí)驗(yàn)電路及控制器實(shí)現(xiàn)

本文中光伏電池模擬器主電路采用Buck結(jié)構(gòu)，如圖5所示。硬件電路由直流電壓源（二極管整流加大電容濾波）、Buck斬波電路、DSP控制器、驅(qū)動(dòng)電路和輔助電源等部分構(gòu)成。將該光伏模擬器與并網(wǎng)逆變器連接，通過(guò)調(diào)節(jié)并網(wǎng)逆變器功率，可逐點(diǎn)測(cè)試光伏模擬器的輸出；另外，將其與可變電阻連接，可測(cè)試該光伏模擬器在負(fù)載階躍變化時(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。其中 Buck電路輸出濾波器參數(shù)：CPVS=2.3mF，LPVS=1.2mH，開關(guān)頻率為 13.33kHz。DSP控制器基于 16位TMS320LF2407芯片實(shí)現(xiàn)，包括采樣、A-D轉(zhuǎn)換、通信接口等外圍電路。DSP控制器由隔離輔助電源供電，由霍爾傳感器采集主電路的輸出電壓和電流，另外采用光纖發(fā)送PWM信號(hào)，實(shí)現(xiàn)了控制器與系統(tǒng)主功率回路的電氣隔離。根據(jù)要模擬的光伏電池在不同環(huán)境溫度和光照強(qiáng)度下的特性曲線，離線計(jì)算出一組電流-電壓特性表，存儲(chǔ)在DSP的閃存中。DSP控制器通過(guò)A-D檢測(cè)DC-DC輸出電流和電壓，通過(guò)查表的方式獲得參考指令，并由閉環(huán)控制使 DC-DC電路輸出符合光伏特性曲線的相應(yīng)電壓或電流。另外，還利用通信接口向DSP發(fā)出指令，改變DSP查詢的表單，以模擬溫度、光強(qiáng)變化時(shí)不同的光伏輸出特性。

圖5 光伏電池模擬器拓?fù)浼皽y(cè)試結(jié)構(gòu)Fig.5 Topology and testing configuration of the PV simulator

4.2 實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果

實(shí)驗(yàn)?zāi)Msm-60（Samsung, 50W）陣列（4模塊并聯(lián)，9模塊串聯(lián)）分別在 100%、87%和 74%單位光照強(qiáng)度下的運(yùn)行曲線。輸出電壓范圍為0～190V，輸出電流范圍為 0～15A。每條曲線的最大功率點(diǎn)分別為 PMPP=1.94kW（UMPP=148.5V，IMPP=13.1A）；PMPP=1.65kW（UMPP=148.5V，IMPP=11.3A）和PMPP=1.38kW（UMPP=142.2V，IMPP=9.7A）。每種情況下計(jì)算出的臨界電阻分別為11.3Ω、12.8Ω 和14.7 Ω。

在光伏電池模擬器接并網(wǎng)逆變器的實(shí)驗(yàn)中，并網(wǎng)逆變器采用入網(wǎng)電流控制方式，可將其視為恒功率負(fù)載。調(diào)節(jié)入網(wǎng)電流指令，入網(wǎng)功率改變，因此模擬器工作點(diǎn)將隨輸出功率的改變?cè)诠夥匦郧€上移動(dòng)。實(shí)驗(yàn)測(cè)試的工作點(diǎn)如圖6所示。

圖6 光伏電池模擬器實(shí)驗(yàn)測(cè)量工作點(diǎn)Fig.6 Tested operating points of the PV simulator

為了驗(yàn)證文中所述的混合控制策略，將光伏電池模擬器連接至可變電阻負(fù)載，測(cè)試其動(dòng)態(tài)響應(yīng)。如前文所述，當(dāng)負(fù)載僅在Ⅰ段、Ⅱ段或Ⅲ段段內(nèi)變化時(shí)，控制器閉環(huán)控制方法不發(fā)生改變。而當(dāng)負(fù)載在三個(gè)工作區(qū)段之間切換時(shí)，控制器將改變閉環(huán)控制方法。本文給出負(fù)載在工作區(qū)段間切換時(shí)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，負(fù)載在同一區(qū)段內(nèi)變化的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與此類似，只是由于切換時(shí)初始誤差較小，過(guò)渡時(shí)間更短。圖7為負(fù)載在Ⅰ段和Ⅱ段切換時(shí)的實(shí)驗(yàn)波形，圖8為負(fù)載在Ⅱ段和Ⅲ段切換時(shí)的實(shí)驗(yàn)波形。模擬的光伏輸出最大功率點(diǎn)為UMPP=142.2V，IMPP=9.7A，對(duì)應(yīng)臨界電阻 RC=14.7Ω。實(shí)驗(yàn)中取 RI=12.5Ω，RU=17Ω，ΔR=1Ω。由圖可見(jiàn)當(dāng)負(fù)載在三個(gè)區(qū)段變化時(shí)，混合控制策略能快速響應(yīng)，調(diào)整光伏電池模擬器的輸出使其與光伏特性曲線一致，其輸出波形平穩(wěn)，未出現(xiàn)振蕩現(xiàn)象。特別負(fù)載為 11.4Ω 時(shí)位于Ⅱ段和Ⅲ段臨界位置，從實(shí)驗(yàn)結(jié)果看來(lái)控制器仍能保持穩(wěn)定輸出。

圖7 負(fù)載在Ⅰ段和Ⅱ段切換時(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)Fig.7 Dynamic response when load switches between sectionⅠandⅡ

圖8 負(fù)載在Ⅱ段和Ⅲ段切換時(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)Fig.8 Dynamic response when load switches between sectionⅡand Ⅲ

5 結(jié)論

本文基于光伏電池I-U特性曲線的數(shù)學(xué)模型，以電壓閉環(huán)控制過(guò)程為例分析了模擬器做電壓閉環(huán)控制時(shí)的動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)過(guò)程，得到對(duì)應(yīng)于特性曲線最大功率點(diǎn)的臨界電阻，推導(dǎo)出電壓閉環(huán)控制的有效范圍為 RLoad＞RC，當(dāng) RLoad＜RC時(shí)則應(yīng)采用電流閉環(huán)控制的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)光伏輸出模擬，并由此提出光伏電池模擬器的混合控制策略。根據(jù)文中所述方法對(duì)光伏電池模擬器進(jìn)行測(cè)試，通過(guò)分別連接并網(wǎng)逆變器和可變電阻性負(fù)載，驗(yàn)證了該控制策略的有效性及其良好的動(dòng)態(tài)性能。該混合控制策略僅在小工作范圍內(nèi)實(shí)施除法運(yùn)算，易于實(shí)現(xiàn)。測(cè)試結(jié)果表明該方法可很好地模擬光伏電池陣列在不同光照和溫度下的工作情況，獲得平穩(wěn)的輸出特性。

[1]Midtgard O M.A simple photovoltaic simulator for testing of power electronics[C].2007 European Conference on Power Electronics and Applications,2007: 1-10.

[2]Nagayoshi H.I-V curve simulation by multi-module simulator using I-V magnifier circuit[J].Solar Energy Materials & Solar Cells, 2004, 82(5): 159-167.

[3]沈玉.跟隨樣品太陽(yáng)電池的光伏陣列模擬器[J].太陽(yáng)能學(xué)報(bào), 1997, 18(4): 448-451.Shen Yu.A photovoltaic array simulator[J].Transaction on Solar Energy, 1997, 18(4): 448-451.

[4]蘇建徽, 余世杰, 趙為, 等.數(shù)字式太陽(yáng)電池陣列模擬器[J].太陽(yáng)能學(xué)報(bào), 2002, 23(1): 111-114.Su Jianhui, Yu Shijie, Zhao Wei, et al.An investigation on digital solar array simulator[J].Transaction on Solar Energy, 2002, 23(1): 111-114.

[5]Khouzam K, Hoffman K.Real-time simulation of photovoltaic modules[J].Solar Energy, 1996, 56(6):521-526.

[6]Phani Kiranmai K S, Veerachary M.Maximum power point tracking: a PSPICE circuit simulator approach[C].Power Electronics and Drives Systems, International Conference, 2005, 2: 1072-1077.

[7]董博, 李永東, 王奎, 等.光伏電池模擬器的設(shè)計(jì)與研究[J].電源技術(shù), 2010, 34(5): 460-463.Dong Bo, Li Yongdong, Wang Kui, et al.Design and research of solar array simulator[J].Power Source Technology, 2010, 34(5): 460-463.

[8]Ollila J.A medium power PV-array simulator with a robust control strategy[C].Control Applications,Proceedings of the 4th IEEE Conference, 1995:40-45.

[9]Lloyd S H, Smith G A, Infield D G.Design and construction of a modular electronic photovoltaic simulator[C].8th International Conference on Power Electronics and Variable Speed Drives, 2000: 120-123.

[10]Zeng Q R, Song P G, Chang L C.A photovoltaic simulator based on DC chopper[C].IEEE Canadian Conference on Electrical and Computer Engineering,Electrical and Computer Engineering, 2002, 257-261.

[11]Koutroulis E, Kalaitzakis K, Tzitzilonis V.Development of an FPGA-based system for real-time simulation of photovoltaic modules[C].7th IEEE International Workshop on Rapid System Prototyping, 2006: 200-208.

[12]宮鑫, 宋穩(wěn)力.基于 TMS320F28335的光伏電池模擬器設(shè)計(jì)[J].電子元器件應(yīng)用, 2008, 10(3): 13-15.Gong Xin, Song Wenli.Design of the photovoltaic simulator based on TMS320F28335[J].Electronic Component & Device Applications, 2008, 10(3): 13-15.

[13]Guo Q.Design and development of a computercontrolled PV array simulator [J].Semiconductor Photonics and Technology, 2010, 16(2): 112-119.

[14]楊鵬, 劉松, 沈楚焱.一種數(shù)字式光伏陣列模擬系統(tǒng)的研究[J].電工電氣, 2011, 1(2): 11-14.Yang Peng, Liu Song, Shen Chuyan.Research on a kind of digital solar array simulator[J].Electrical Technology, 2011, 1(2): 11-14.

[15]韓朋樂(lè), 黃建國(guó).數(shù)字式光伏陣列模擬器的設(shè)計(jì)研究[J].電子元器件應(yīng)用, 2009, 10(11): 51-54.Han Pengle, Huang Jianguo.Design and research on the digital photovoltaic array simulator[J].Electronic Component & Device Applications, 2009, 10(11): 51-54.

[16]鄭鶴玲, 葛寶明, 畢大強(qiáng).基于 RT-LAB的光伏發(fā)電系統(tǒng)實(shí)時(shí)仿真[J].電工電能新技術(shù), 2010, 29(4): 62-66.Zheng Heling, Ge Baoming, Bi Daqiang.RT-LAB based real-time simulation of photovoltaic power generation system[J].Advanced Technology of Electrical Engineering and Energy, 2010, 29(4):62-66.

[17]徐鵬威, 杜柯, 劉飛, 等.光伏電池陣列模擬器研究[J].通信電源技術(shù), 2006, 23(5): 5-8.Xu Pengwei, Du Ke, Liu Fei, et al.Research on PV array simulator[J].Telecom Power Technologies,2006, 23(5): 5-8.

[18]宋平崗.再生能源系統(tǒng)中太陽(yáng)能電池仿真器的研究[J].電力電子技術(shù), 2003, 37(4): 42-44, 41.Song Pinggang.Research on photovoltaic simulator in renewable energy system[J].Power Electronics, 2003,37(4): 42-44, 41.