張亞青， 李 娜， 周屈蘭， 田明泉， 沈吉兆

（1.西安交通大學(xué) 動(dòng)力工程多相流國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安710049；2.西安航空學(xué)院 動(dòng)力工程系，西安710077；3.新疆澤普石油基地塔西南電力工程部，喀什844808；4.揚(yáng)州晨光特種設(shè)備有限公司，揚(yáng)州225800）

煤粉濃淡燃燒技術(shù)因具有高效、穩(wěn)燃和防污染等特點(diǎn)，在電站鍋爐中得到了廣泛應(yīng)用.煤粉濃淡燃燒技術(shù)的關(guān)鍵是研究和開發(fā)合適的煤粉濃縮器［1－3］.目前，對(duì)濃縮器的研究主要集中在濃淡比、濃淡風(fēng)比和阻力系數(shù)等方面，針對(duì)某一特定的濃縮器結(jié)構(gòu)，有關(guān)各個(gè)因素在什么位置和尺寸下濃縮器達(dá)到的效果最好以及各個(gè)影響濃縮效果因素的優(yōu)劣排序等方面的研究相對(duì)偏少［4－6］.由于濃縮器結(jié)構(gòu)中可變化的參數(shù)種類很多，若要全面研究各個(gè)因素在不同組合下濃淡分離效果的優(yōu)劣，工作量極大，因此有必要采用一種以簡(jiǎn)代繁的方法.

正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)是一種針對(duì)多因素并按照一定規(guī)律分別安排多因素組合的試驗(yàn)，其目的是找到最優(yōu)水平組合的高效率試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法［7］，其基本特點(diǎn)是：用部分試驗(yàn)代替全面試驗(yàn)，并通過(guò)對(duì)部分試驗(yàn)結(jié)果的分析，了解全面的試驗(yàn)情況.在文獻(xiàn)［8］中，筆者在綜合考慮各方面因素的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)了一種新型煤粉濃縮器.這種煤粉濃縮器具有優(yōu)良的空氣動(dòng)力場(chǎng)特性和較高的濃淡比，同時(shí)結(jié)合冷態(tài)?；囼?yàn)，研究了濃縮器在不同工況下的工作效果.由于濃縮器各構(gòu)件的位置和大小均是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定的，因此有必要系統(tǒng)研究濃縮器結(jié)構(gòu)中各因素的優(yōu)化組合，以便獲得最佳的濃淡比.

筆者以一種多級(jí)慣性煤粉濃縮器為研究對(duì)象，通過(guò)正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，對(duì)濃縮器進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，并采用數(shù)值模擬方法獲得了各種組合對(duì)應(yīng)的濃淡比大小，進(jìn)而由極差分析法確定最終的優(yōu)化組合以及每個(gè)因素重要程度的排序.

1 煤粉濃縮器結(jié)構(gòu)

圖1為多級(jí)慣性煤粉濃縮器結(jié)構(gòu)示意圖.多級(jí)慣性煤粉濃縮器以擋塊結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)，應(yīng)用的是離心分離和撞擊分離原理，其結(jié)構(gòu)主體部分為1個(gè)旋轉(zhuǎn)圓筒，主要起離心作用；在旋轉(zhuǎn)圓筒內(nèi)部安裝的主要部件包括2個(gè)擋塊、1個(gè)分流擋板和雙齒形環(huán)，同時(shí)在其主體的四周部分采用了內(nèi)凹結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).2個(gè)擋塊分為前后2級(jí)布置，前級(jí)擋塊和后級(jí)擋塊間有一定的遮擋，同時(shí)在后級(jí)擋塊與分流擋板間也設(shè)置了遮擋.齒形環(huán)安裝在濃縮器出口處的分流擋板附近，擋塊和擋板的大小和位置均由經(jīng)驗(yàn)確定（以下簡(jiǎn)稱經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)）.由于離心力和慣性力的作用，煤粉氣流呈現(xiàn)外濃內(nèi)淡的分離效果［8］.

圖1 多級(jí)煤粉濃縮器結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structural diagram of the multistage pulverized coal concentrator

2 濃淡分離試驗(yàn)

在文獻(xiàn)［8］中，結(jié)合所設(shè)計(jì)制造的旋流燃燒平臺(tái)，對(duì)煤粉濃縮器經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了試驗(yàn)研究，包括空氣動(dòng)力場(chǎng)和兩相流場(chǎng)測(cè)量.對(duì)于空氣動(dòng)力場(chǎng)，主要對(duì)回流區(qū)變化特性進(jìn)行研究，而對(duì)于兩相流，則對(duì)濃淡比隨風(fēng)速、截面關(guān)系以及絕對(duì)濃度的變化進(jìn)行了測(cè)量.在試驗(yàn)中，濃縮器的濃淡比由顆粒捕集法確定，把真空泵、流量計(jì)、濾筒和取樣槍進(jìn)行連接，并在一定時(shí)間內(nèi)分別在濃縮器出口的內(nèi)外側(cè)捕集煤粉顆粒，濃縮器的濃淡比等于分別從其出口外側(cè)和內(nèi)側(cè)搜集到的煤粉顆粒質(zhì)量之比.

圖2為經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)濃淡比模擬值與試驗(yàn)值的比較.筆者根據(jù)RNG k－ε模型，對(duì)經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)的煤粉濃淡比進(jìn)行數(shù)值模擬，并與測(cè)量結(jié)果進(jìn)行比較后發(fā)現(xiàn)，兩者的變化規(guī)律一致.在模擬計(jì)算中，擋塊對(duì)氣流的阻力小于實(shí)際測(cè)量值，且濃縮器內(nèi)壁的阻力也小于試驗(yàn)值，導(dǎo)致濃淡比的模擬值略大于試驗(yàn)值.總之，數(shù)值模擬能正確反映煤粉濃淡比的變化規(guī)律，可以作為代替試驗(yàn)研究的有效手段.

圖2 經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)濃淡比模擬值與試驗(yàn)結(jié)果的比較Fig.2 Comparison of rich／lean ratio between simulated results and experimental data

3 濃縮器優(yōu)化

3.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為了深入研究濃縮器內(nèi)部結(jié)構(gòu)對(duì)煤粉濃淡比的影響，采用正交試驗(yàn)進(jìn)一步研究了不同因素組合變化時(shí)濃縮器工作性能的變化.在正交試驗(yàn)中，需要確定試驗(yàn)具體因素，所采用的煤粉濃縮器正交試驗(yàn)的結(jié)構(gòu)參數(shù)見圖3.在圖3中，h1為初級(jí)擋塊高度，h2為次級(jí)擋塊高度，h3為外凸結(jié)構(gòu)高度，l為次級(jí)擋塊到分流擋板前端的距離，α為初級(jí)和次級(jí)擋塊傾角，2級(jí)擋塊角度相同.在確定各個(gè)因素之后，需要選取每個(gè)因素的水平，即確定特定因素的具體取值.表1為煤粉濃縮器因素水平表.在表1中，每個(gè)因素均包含了4種取值.根據(jù)五因素四水平正交表，可以獲得需要計(jì)算的16種組合，然后根據(jù)正交試驗(yàn)數(shù)值模擬不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下濃縮器的濃淡比，結(jié)果見表2.

圖3 煤粉濃縮器正交試驗(yàn)的結(jié)構(gòu)參數(shù)Fig.3 Structural parameters of the coal concentrator for orthogonal experiment

表1 正交試驗(yàn)中結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)置Tab.1 Settings of structural parameters in orthogonal experiment

表2 煤粉濃縮器濃淡比的模擬結(jié)果Tab.2 Simulated results of the rich／lean ratio for pulverized coal concentrator

3.2 試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)煤粉濃縮器16種組合的模擬結(jié)果，采用極差分析法獲得了煤粉濃縮器的最終正交試驗(yàn)結(jié)果（表3）.在表3中，Ki（i＝1，2，3，4）為各因素i水平所對(duì)應(yīng)的濃淡比之和，ki（i＝1，2，3，4）為Ki的平均值，min ki和max ki分別為各因素ki的最小值和最大值.最終得到的優(yōu)化組合為A1B1C1D2E1，因素主次順序?yàn)锽＞D＞C＞E＞A，各因素對(duì)濃淡比影響大小的排序依次為：次級(jí)擋塊高度＞次級(jí)擋塊到分流擋板距離＞外凸結(jié)構(gòu)高度＞擋塊傾角＞初級(jí)擋塊高度.因此，對(duì)于煤粉濃縮器，次級(jí)擋塊高度的影響最大.

表3 煤粉濃縮器的正交試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Results of the orthogonal experiment

3.3 優(yōu)化結(jié)構(gòu)

正交試驗(yàn)得到的濃縮器優(yōu)化結(jié)構(gòu)（優(yōu)化組合A1B1C1D2E1所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)）并不包含在所涉及的16種方案中.為了檢驗(yàn)正交設(shè)計(jì)的結(jié)果，再次用數(shù)值模擬方法計(jì)算優(yōu)化結(jié)構(gòu)的濃淡比大小.圖4為經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)與優(yōu)化結(jié)構(gòu)的濃淡比結(jié)果比較.在常見的風(fēng)速范圍內(nèi)，與經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)的濃淡比相比，優(yōu)化結(jié)構(gòu)的濃淡比均明顯提高.當(dāng)風(fēng)速為20m／s時(shí)，優(yōu)化結(jié)構(gòu)的濃淡比可以達(dá)到5以上.

圖4 經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu)與優(yōu)化結(jié)構(gòu)的濃淡比結(jié)果比較Fig.4 Comparison of the rich／lean ratio between empirical and optimized structure

筆者主要研究濃淡比對(duì)煤粉濃縮器工作效果的影響.除此之外，在設(shè)計(jì)煤粉濃縮器時(shí)，也考慮了進(jìn)出口壓降、擋塊和分流擋板磨損以及濃淡風(fēng)比等因素.在一次風(fēng)速為20m／s時(shí)，16種煤粉濃縮器正交結(jié)構(gòu)方案的進(jìn)出口壓降見表4.從表4可知：不同結(jié)構(gòu)間的差異較小，不會(huì)給煤粉濃縮器濃淡分離產(chǎn)生較大的影響，但是擋塊和分流擋板的磨損會(huì)降低濃淡分離的效果.通過(guò)采用“分級(jí)抗磨”或復(fù)合材料等方法能夠提高擋塊和分流擋板的耐磨性，從而延長(zhǎng)煤粉濃縮器的使用壽命.濃淡風(fēng)比越均勻，對(duì)濃縮器出口處的燃燒越有益.今后應(yīng)繼續(xù)深入研究上述因素對(duì)煤粉濃縮器結(jié)構(gòu)和工作性能的綜合影響.

表4 16種正交結(jié)構(gòu)煤粉濃縮器的進(jìn)出口壓降Tab.4 Pressure drop of sixteen different coal concentrators Pa

4 結(jié) 論

采用數(shù)值模擬方法對(duì)一種多級(jí)慣性煤粉濃縮器的濃淡比進(jìn)行了模擬，模擬值與冷態(tài)試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)基本一致，驗(yàn)證了模擬結(jié)果的正確性和可靠性.利用正交試驗(yàn)的方法對(duì)煤粉濃縮器結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，獲得了煤粉濃縮器的最優(yōu)組合以及不同因素對(duì)煤粉濃縮器工作效果影響的優(yōu)劣排序.多級(jí)慣性煤粉濃縮器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化結(jié)果表明，優(yōu)化結(jié)構(gòu)濃淡比的模擬值好于經(jīng)驗(yàn)結(jié)構(gòu).正交設(shè)計(jì)提供了煤粉濃縮器結(jié)構(gòu)優(yōu)化的有效方法，有效補(bǔ)充了試驗(yàn)數(shù)據(jù)，為采用試驗(yàn)方法對(duì)煤粉濃縮器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行深入研究奠定了基礎(chǔ).致謝：本文的試驗(yàn)和研究還得到了江蘇省揚(yáng)州特種設(shè)備有限公司和江蘇省“雙創(chuàng)”人才計(jì)劃項(xiàng)目以及揚(yáng)州市“綠楊金鳳”人才計(jì)劃項(xiàng)目的資助，特此致謝.

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