曾 勇 黃 康 王茂強(qiáng) 譚紅梅

（重慶交通大學(xué) （橋梁）結(jié)構(gòu)工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室1） 重慶 400074）

（重慶交通大學(xué)土木建筑學(xué)院2） 重慶400074） （中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司3） 北京 100088）

隨著人們對(duì)橋梁景觀要求的不斷提高，近年來(lái)我國(guó)設(shè)計(jì)出一系列造型新穎的混凝土斜拉橋.由于橋梁造型的需要，景觀橋梁結(jié)構(gòu)的構(gòu)造和受力往往非常復(fù)雜，傳力機(jī)理不明確、應(yīng)力集中等問(wèn)題突出［1］.在傳統(tǒng)的橋梁結(jié)構(gòu)有限元計(jì)算分析中，通常采用“魚骨”形模型來(lái)模擬主梁，該模型由于簡(jiǎn)化模擬了橋面系結(jié)構(gòu)，無(wú)法考慮主梁的細(xì)部構(gòu)造（如變截面問(wèn)題、畸變、橫隔板的作用等）不能真實(shí)反映，更不能分析錨板處的局部應(yīng)力集中效應(yīng)［2－3］.采用傳統(tǒng)的桿梁模型和設(shè)計(jì)規(guī)范的簡(jiǎn)化計(jì)算方法難以準(zhǔn)確地分析結(jié)構(gòu)受力［4－5］.

本文以正在施工中的潮連西江大橋?yàn)槔?，采用大型有限元分析軟件Ansys建立空間實(shí)體模型對(duì)其塔梁段主梁進(jìn)行了靜力分析，解決了常規(guī)設(shè)計(jì)中難以分析縱、橫隔板應(yīng)力分布、錨固區(qū)傳力機(jī)理及聯(lián)結(jié)系受力等問(wèn)題.

1 工程背景

潮連西江大橋?yàn)?0m＋120m＋320m＋120m＋50m的雙塔中央索面預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋，全長(zhǎng)660m，采用半漂浮體系，主梁為雙向（縱向及橫向）預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu).

主梁采用大懸臂單箱5室預(yù)應(yīng)力混凝土主梁，橫隔梁間距6m，在有索區(qū)與斜拉索對(duì)應(yīng)布置.箱梁寬：頂板40.8m，底板寬21.6m.梁高：箱梁中心線處為4.0m.箱梁頂板厚度：中間室的橋面板厚50cm，其他4個(gè)室的橋面板厚28cm.箱梁腹板厚度：邊腹板厚25cm，中腹板厚35cm.底板、斜底板厚度：底板及斜底板厚26cm；在靠近索塔無(wú)索區(qū)適當(dāng)加厚.見(jiàn)圖1、圖2.

2 計(jì)算模型

2.1 有限元力學(xué)模型簡(jiǎn)化

首先采用MIDAS／Civil的空間桿系模型對(duì)大橋進(jìn)行整體受力分析計(jì)算，再利用Ansys對(duì)塔墩梁固結(jié)部位建立精細(xì)子模型，進(jìn)行空間有限元分析，得到相關(guān)區(qū)域詳細(xì)的應(yīng)力分布情況.這樣離固結(jié)部位取了足夠的長(zhǎng)度，可以排除圣維南效應(yīng)對(duì)塔墩梁固結(jié)部位受力的影響.

圖2 主梁一般構(gòu)造（單位：cm）

為避免邊界效應(yīng)影響，同時(shí)又便于施加荷載，所取計(jì)算模型范圍如下：橫橋向取主梁半橋?qū)挘嚎v橋向以橋塔中心為對(duì)稱點(diǎn)，沿兩側(cè)各取80.5m（合計(jì)161m），建立實(shí)體模型，見(jiàn)圖3.

圖3 主梁的局部實(shí)體模型

在Ansys模型中考慮斜拉索的錨板的空間位置和縱、橫隔板的人孔，以求更接近實(shí)際結(jié)構(gòu)，見(jiàn)圖4.在劃分單元時(shí)，在這些應(yīng)力集中的部位進(jìn)行局部加密.

圖4 縱、橫隔板的人孔

2.2 邊界條件

在邊跨側(cè)梁端約束全部，塔梁相交地方按支座約束（約束豎向和橫橋向）.

2.3 計(jì)算載荷

在Ansys建模中，采用8節(jié)點(diǎn)的solid65實(shí)體單元建模模擬主梁；采用單向受拉的Link10單元模擬預(yù)應(yīng)力鋼筋，預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉力用初應(yīng)變考慮，預(yù)應(yīng)力損失按20%考慮；采用Surf154單元模擬二期恒載及橋面鋪裝的自重.拉索的索力按作用在錨板上均布力考慮.車道荷載按《公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范》施加，按8車道施加荷載，考慮偏載、橫向及縱向折減效應(yīng).

2.4 材料特性

主梁C55混凝土的彈性模量E＝3.5×104MPa，泊松比μ＝0.2，密度ρ＝2 600kg／m3.

高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的彈性模量E＝2.06×105MPa，泊松比μ＝0.3，密度ρ＝7 850kg／m3.

2.5 計(jì)算工況

每種工況下施加各自對(duì)應(yīng)的中跨側(cè)的斜拉索索力，以及對(duì)應(yīng)的中跨側(cè)梁端的軸力、剪力、彎矩，以及對(duì)應(yīng)的車道荷載，以及預(yù)應(yīng)力荷載.

分析工況為：塔梁相交段軸力N最大時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載工況.

3 計(jì)算結(jié)果

首先采用MIDAS／Civil計(jì)算所得的2個(gè)工況下計(jì)算模型主梁兩端、塔端的軸力、剪力、彎矩，然后轉(zhuǎn)化為分布面力和節(jié)點(diǎn)荷載，施加于端面處.具體的方法是：對(duì)于彎矩和軸力，將其轉(zhuǎn)化為分布面力；對(duì)于剪力，求出端部每個(gè)單元形心處的剪應(yīng)力T，由于單元?jiǎng)澐趾苄?，可以認(rèn)為該單元面上的剪應(yīng)力為單元面形心處的剪應(yīng)力；最后求出該單元面上承受的剪力，將其平均分配到組成該面的節(jié)點(diǎn)上.

計(jì)算梁端的整體豎向位移見(jiàn)圖5，在該工況下梁端最大豎向位移為2cm.

圖5 塔梁段整體豎向位移／m

塔梁段結(jié)構(gòu)的整體主壓應(yīng)力見(jiàn)圖6.較大的壓應(yīng)力主要位于支座和截面變化的頂板與腹板處，最大的壓應(yīng)力達(dá)到20.4MPa.原因之一就是此處截面有突變，且靠近根部.由于支座處的應(yīng)力集中現(xiàn)象和根部的截面突變，塔梁相交處應(yīng)力較大，且應(yīng)力分布復(fù)雜.此處是配筋和受力分析的關(guān)鍵部位.塔梁段結(jié)構(gòu)的整體主拉應(yīng)力見(jiàn)圖7，較大的拉應(yīng)力主要位于支座處，最大的拉應(yīng)力達(dá)到2.4MPa，主要是由支座處的應(yīng)力集中引起的，但是在實(shí)際結(jié)構(gòu)中由于此處布置有普通鋼筋，能夠滿足受力要求.

圖6 塔梁相交處主壓應(yīng)力／Pa

圖7 塔梁相交處主拉應(yīng)力／Pa

錨塊處的主拉、壓應(yīng)力見(jiàn)圖8～9.由于錨塊處的拉索錨固的影響，錨下主壓應(yīng)力較大，同時(shí)引起周圍的主壓應(yīng)力較大.最大的主拉應(yīng)力是出現(xiàn)在錨固下側(cè)與縱隔板相交處，是局部應(yīng)力集中.

中縱隔板的豎向受力情況見(jiàn)圖10.除去人孔豎向邊附加的應(yīng)力集中，中縱隔板豎向應(yīng)力都在容許的范圍內(nèi).人孔的拉應(yīng)力集中區(qū)域，從左到右逐漸增多.

圖8 第一個(gè)錨塊的主壓應(yīng)力／Pa

圖9 第一個(gè)錨塊的主壓應(yīng)力／Pa

圖10 中縱隔板豎向應(yīng)力／Pa

中縱隔板的豎向受力情況見(jiàn)圖11.人孔豎向邊附近有應(yīng)力集中，見(jiàn)圖中深色區(qū)域.此處應(yīng)力區(qū)域應(yīng)加強(qiáng)配筋.

圖11 中縱隔板縱向應(yīng)力／Pa

邊縱隔板的縱向受力情況見(jiàn)圖12.邊縱隔板有部分區(qū)域的應(yīng)力超過(guò)15MPa，圖中深色部分.由于橫隔板的作用，邊縱隔板與橫隔板相交的區(qū)域的剛度有所加強(qiáng)，應(yīng)力也有所緩和.

圖12 中縱隔板縱向應(yīng)力／Pa

4 結(jié) 論

針對(duì)西江大橋的塔梁段的主梁建立了三維實(shí)體有限元計(jì)算模型，分析了橋塔處主梁的塔梁相交段在軸力N最大的荷載工況下受力情況.從分析計(jì)算結(jié)果看，主梁基本滿足性能要求.具體結(jié)論如下.

1）對(duì)于塔梁相交處的主梁，較大的壓應(yīng)力主要由支座處和截面變化處，在頂板、腹板有部分區(qū)域的壓應(yīng)力超過(guò)了17MPa.原因之一就是此處截面有突變，且靠近根部，受力復(fù)雜.此處是配筋和分析的關(guān)鍵部位.

2）對(duì)于第一個(gè)錨塊，由于錨塊處的拉索錨固的影響，錨下應(yīng)力較大，同時(shí)引起周圍的拉、壓應(yīng)力較大.

3）對(duì)于橋塔附近縱隔板的受力情況（中縱隔板），人孔的拉應(yīng)力集中區(qū)域從左到右逐漸增多.中縱隔板還有大部分的Z方向應(yīng)力超過(guò)規(guī)定值.此處應(yīng)力區(qū)域應(yīng)加強(qiáng)配筋.

4）對(duì)于橋塔附近縱隔板的受力情況（邊縱隔板），邊縱隔板X和Y方向應(yīng)力都在容許的范圍內(nèi).由于橫隔板的作用，邊縱隔板與橫隔板相交的區(qū)域的剛度有所加強(qiáng)，應(yīng)力有所緩和.

5）通過(guò)計(jì)算發(fā)現(xiàn)，預(yù)應(yīng)力張拉處，拉索錨塊，支座，塔梁相交處，縱、橫隔板的人孔等位置屬于應(yīng)力集中區(qū)域.此些應(yīng)力區(qū)域應(yīng)加強(qiáng)配筋或采取構(gòu)造措施，減少應(yīng)力集中，提高結(jié)構(gòu)的安全性.

［1］畢桂平，魏紅一，范立礎(chǔ).鄂黃長(zhǎng)江公路大橋斜拉橋主塔應(yīng)力仿真分析［J］.結(jié)構(gòu)工程師，2001（2）：8－12.

［2］上官萍，房貞政，卓衛(wèi)東.塔梁墩固結(jié)斜拉橋結(jié)構(gòu)受力分析［J］.福州大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，1999（3）：19－22.

［3］張立明.Algor、Ansys在橋梁工程中的應(yīng)用方法與實(shí)例［M］.北京：人民交通出版社，2003.

［4］王曉明，郝憲武，段瑞芳.斜拉橋塔梁固接處的空間應(yīng)力分析［J］.湖南交通科技，2007，33（1）：84－88.

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