肖健勇,張鵬
(1.江門市興江轉(zhuǎn)向器有限公司,廣東 江門 529030;2.廣州機(jī)械科學(xué)研究院有限公司,廣東 廣州 510700)
動(dòng)力轉(zhuǎn)向器手力特性曲線是評(píng)價(jià)轉(zhuǎn)向器性能的一個(gè)重要指標(biāo)。通過轉(zhuǎn)向手力特性曲線可以得到轉(zhuǎn)向最大力矩、工作最高油壓、背壓、左右轉(zhuǎn)向的對(duì)稱度等數(shù)據(jù)。通過下述的計(jì)算方法計(jì)算出來的結(jié)果與實(shí)際檢驗(yàn)結(jié)果作對(duì)比,兩者非常接近,這對(duì)于設(shè)計(jì)有很大的啟發(fā)。
首先,簡(jiǎn)單介紹一下動(dòng)力轉(zhuǎn)向器轉(zhuǎn)閥的工作原理[1]:
如圖1所示,左、中、右三圖為轉(zhuǎn)向器轉(zhuǎn)閥的3個(gè)截面,為了方便理解,把左右兩個(gè)截面用虛線表示在中圖上。根據(jù)中間的圖可以看出,當(dāng)中間閥芯向左轉(zhuǎn)動(dòng)的時(shí)候,進(jìn)油口與下腔之間的過流面積逐漸增大,與上腔的過流面積逐漸減少,而回油口與下腔之間的過流面積逐漸減少,與上腔的過流面積逐漸增大,此時(shí)進(jìn)油口與下腔之間壓力升高,上腔與回油口之間壓力不變。當(dāng)閥芯不斷轉(zhuǎn)動(dòng),使進(jìn)油口與下腔油壓所提供的驅(qū)動(dòng)力足以使輪胎轉(zhuǎn)向時(shí),閥芯螺桿一起轉(zhuǎn)動(dòng),在轉(zhuǎn)向阻力不變的情況下,閥芯螺桿之間將相對(duì)靜止地一起轉(zhuǎn)動(dòng),從而實(shí)現(xiàn)汽車轉(zhuǎn)向。反之閥芯向右轉(zhuǎn)動(dòng)亦然。
由上述可見,在額定轉(zhuǎn)矩內(nèi),轉(zhuǎn)向力隨轉(zhuǎn)向阻力的變化而變化,而轉(zhuǎn)向力與油壓成正比,在一定流量的情況下,油壓與過流面積有關(guān),過流面積隨閥芯與螺桿的相對(duì)位置的變化而變化。簡(jiǎn)單一句,轉(zhuǎn)動(dòng)閥芯改變過流面積產(chǎn)生不同的轉(zhuǎn)向力矩。根據(jù)薄壁小孔過流公式:
式中:Cd為流量系數(shù),取0.7;
A0為小孔面積;
ρ為液體密度,取900 kg/m2;
QE為流量,取16 L/min。
由式(1)可知:
式(2)中可以看出,壓強(qiáng)p與A0成反比,現(xiàn)在只需要研究A0的變化即可得出p的變化。
如圖2所示為閥芯與螺桿的一個(gè)閥口的加工參數(shù),其余閥口參數(shù)一致。將閥口處放大如圖3所示。
BC段圓弧為以D為圓心半徑20.28加工出來的一段圓弧。在計(jì)算其閥口過流面積時(shí),需找出其最小的過流面積。由圖2和圖3分析,當(dāng)閥芯順時(shí)針剛開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),閥口AB之間距離最短,過流面積逐漸減少,當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)到線段DB和OB重合后,螺桿點(diǎn)A與閥芯之間閥口最小距離出現(xiàn)在AD的連線上,其值為-20.28(BC段圓弧加工半徑),當(dāng)點(diǎn)C轉(zhuǎn)到與點(diǎn)A重合時(shí),閥口全關(guān),油壓達(dá)到最高。
由上述分析可見,在計(jì)算閥口過流面積時(shí)需分2段進(jìn)行,一段為∠AOB范圍,另外一段為∠BOC范圍。
閥芯轉(zhuǎn)動(dòng)角度在∠AOB內(nèi)時(shí):
由相似三角形定理:
由式(3)、(4)計(jì)算出:
根據(jù)勾股定理得:
根據(jù)之前分析:當(dāng)閥芯相對(duì)螺桿轉(zhuǎn)角α小于3.12°時(shí),其最小過流寬度b為AB間的連線位置。當(dāng)相對(duì)轉(zhuǎn)角α大于3.12°時(shí),其最小過流寬度b=-20.28(BC段圓弧加工半徑)。
假定閥芯與螺桿之間油口長(zhǎng)度為L(zhǎng),則過流面積:
當(dāng)α≤3.12°時(shí),根據(jù)余弦定理:
當(dāng)α>3.12°時(shí),根據(jù)余弦定理:
而對(duì)于轉(zhuǎn)閥的手力特性曲線,其縱坐標(biāo)為p,在上述已經(jīng)分析得出p與變量α有關(guān)。下面討論其橫坐標(biāo)F。
手力特性曲線的F其實(shí)為扭桿變形所產(chǎn)生的力矩。而扭桿只是連接在閥芯與螺桿之間,其變形量與閥芯與螺桿的相對(duì)轉(zhuǎn)角有關(guān)。下面來研究扭桿扭力的變化情況。
根據(jù)圓截面扭桿彈簧扭矩計(jì)算公式:
式中:M為扭桿兩端作用力矩;
G為扭桿剪切模量(鋼為75460 N/mm2);
d為扭桿本體直徑;
l為扭桿計(jì)算長(zhǎng)度;
α為扭桿兩端相對(duì)轉(zhuǎn)角。
圖4為需要計(jì)算的扭桿參數(shù),其中間小端與兩端大端的過渡部分為圓弧過渡,查表計(jì)算其過渡部分的當(dāng)量長(zhǎng)度得:
l=146.5
所以式(7)化簡(jiǎn)為:
經(jīng)過上述一系列的分析,將式(2)、(5)、(6)、(8)結(jié)合起來,即可得出p與M之間的一個(gè)關(guān)系式:
即
當(dāng)α≤3.12°時(shí)
當(dāng) α >3.12°時(shí)
根據(jù)式(9)、(10),利用計(jì)算機(jī)計(jì)算其理論曲線如圖5所示。
圖6為隨機(jī)抽取的同計(jì)算型號(hào)一致的一臺(tái)產(chǎn)品出廠試驗(yàn)曲線。
由圖5、6兩圖對(duì)比可看出有兩點(diǎn)比較明顯的區(qū)別:
(1)理論曲線圖5曲線在4~5 N·m處出現(xiàn)一個(gè)小小的拐點(diǎn);
(2)理論手力特性曲線相對(duì)于實(shí)際的檢測(cè)結(jié)果稍微有點(diǎn)窄。
上述兩個(gè)區(qū)別主要形成原因:
(1)由于在轉(zhuǎn)角α=3.12°前后使用了式(9)、(10)兩個(gè)不同的壓力與扭矩關(guān)系式,使兩者之間的變化趨勢(shì)有微小的變化,因而造成曲線上看到的一個(gè)小小的拐點(diǎn)。
(2)而實(shí)際生產(chǎn)過程中,由于加工的精度問題,生產(chǎn)出來的產(chǎn)品總會(huì)有一點(diǎn)配合間隙,而這一配合間隙正好起到一個(gè)緩沖的作用,使理論曲線上出現(xiàn)的拐點(diǎn)能夠比較平滑地過渡。
(3)同樣的,由于間隙的問題,使實(shí)際的油液的過流面積比理論計(jì)算的稍微大一點(diǎn),所以會(huì)出現(xiàn)實(shí)際檢測(cè)結(jié)果比理論計(jì)算的圖形會(huì)稍寬。
(4)當(dāng)然圖6只是隨機(jī)抽取的一個(gè)樣品的試驗(yàn)結(jié)果,正好出來的效果比計(jì)算的結(jié)果稍寬,由于加工誤差,也會(huì)發(fā)現(xiàn)實(shí)際試驗(yàn)出來的結(jié)果比計(jì)算結(jié)果要稍微窄。這些變動(dòng)對(duì)于機(jī)械加工是很難避免的,一般規(guī)定產(chǎn)品手力在最高壓力13 MPa的條件下處于6.5~8.5 N·m的范圍。在初期設(shè)計(jì)中也已經(jīng)考慮了加工誤差和配合間隙的影響,因此,初期設(shè)計(jì)理論計(jì)算的手力特性曲線會(huì)處于7.5 N·m中間值偏小的7 N·m左右的范圍,然后進(jìn)行試加工,并進(jìn)行一段時(shí)間內(nèi)的生產(chǎn)跟蹤,直到產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定且滿足要求為止。
總體來說,對(duì)于上述提到的手力特性曲線的理論計(jì)算方法有一定的參考價(jià)值,而由于實(shí)際加工的誤差(如閥口加工誤差、扭桿粗細(xì)等)和配合間隙(閥芯與螺桿之間的配合)之間的影響,往往實(shí)際值比計(jì)算值略大,按筆者的個(gè)人經(jīng)驗(yàn),扭力一般大0.5 N·m。同時(shí)由于現(xiàn)時(shí)螺桿加工閥槽的加工工藝有銑槽和挖槽兩種,而挖槽相對(duì)于銑槽手力曲線也略寬,因此,在初期設(shè)計(jì)過程中需考慮種種因素的影響,這樣的計(jì)算結(jié)果才越接近真實(shí)值,同時(shí)也結(jié)合實(shí)際試驗(yàn)情況積累經(jīng)驗(yàn),對(duì)理論計(jì)算結(jié)果添加修正值,這樣才會(huì)使設(shè)計(jì)更準(zhǔn)確,設(shè)計(jì)周期更短。
【1】動(dòng)力轉(zhuǎn)向器工作原理[OL].http://www.doc88.com/p-574882265765.html.