劉祖德，杜 斌，司馬軍，鄒 勇

(1. 武漢大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院， 湖北 武漢 430072；2. 中工武大設(shè)計(jì)研究有限公司， 湖北 武漢 430072)

靜動(dòng)聯(lián)合排水固結(jié)法(SDCCM—Static Dynamic Combined Consolidation Method)是在堆載預(yù)壓排水固結(jié)法和強(qiáng)夯法的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的一種新型地基處理方法。強(qiáng)夯法主要適用于加固填土、碎石土、黏性土、砂土及濕陷性黃土，對(duì)飽和度較高的粉士和黏性土地基，強(qiáng)夯法處理效果不顯著[1]，甚至有人把在淤泥地基上強(qiáng)夯視為“禁區(qū)”。SDCCM工法在處理淤泥質(zhì)土，淤泥(含吹填材料)等飽和度較高的粉土和黏性土?xí)r，具有處理效果好，固結(jié)速度快等優(yōu)點(diǎn)，特別適合于處理填海造地工程中的軟弱淤泥地基。SDCCM工法的基本思想是，通過(guò)設(shè)置排水通道，改善地基土的豎向排水條件，結(jié)合強(qiáng)夯法和堆載預(yù)壓法的優(yōu)點(diǎn)，使兩者互相補(bǔ)充和促進(jìn)，即利用靜載進(jìn)行初始固結(jié)，利用動(dòng)荷載的強(qiáng)大沖擊能激發(fā)較高的孔隙水壓力，并使其在靜荷載作用下逐漸消散，從而達(dá)到固結(jié)效果，提高土體強(qiáng)度。

1994年，劉祖德教授在主持設(shè)計(jì)廈門(mén)高崎國(guó)際機(jī)場(chǎng)跑道延長(zhǎng)段填海工程中，首次提出并成功應(yīng)用動(dòng)靜聯(lián)合排水固結(jié)法，取得了良好的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益[2, 3]，其后該工法在較多的填海工程中得到推廣，如深圳市寶安新中心區(qū)裕安路軟土路基處理工程[4]，西部通道填海及地基處理工程[5]，廣州南沙泰山石化倉(cāng)儲(chǔ)區(qū)1 期淤泥質(zhì)地基處理工程[6]等。

1 靜動(dòng)聯(lián)合排水固結(jié)法

SDCCM工法主要從改善土體滲透性、靜力固結(jié)、動(dòng)力固結(jié)等方面促進(jìn)土體固結(jié)，提高土體物理力學(xué)性質(zhì)，但并不是靜動(dòng)兩種固結(jié)模式的簡(jiǎn)單疊加，它具有其自身明顯的特點(diǎn)。

1.1 改善土體滲透性

一般地，天然沉積的軟土地基土層都是交替出現(xiàn)，各土層滲透系數(shù)不同，水平方向的滲透系數(shù)按照各土層厚度進(jìn)行加權(quán)平均，即為：

kh=(k1h1+k2h2+k3h3)/(h1+h2+h3)

垂直滲透系數(shù)為：

kv=(h1+h2+h3)/(h1/k1+h2/k2+h3/k3)

經(jīng)推導(dǎo)可看出加權(quán)平均后的等代水平滲透系數(shù)大于豎向滲透系數(shù)，但是水平滲透并不能直接把孔隙水排出來(lái)，而必須借助豎向排水體系實(shí)現(xiàn)排水固結(jié)。這個(gè)結(jié)論同樣也適用于吹填土。

為了提高土體的豎向排水能力，SDCCM工法要求在地基中埋設(shè)較密的豎向排水體(如塑料排水板)以提高宏觀kv，而砂墊層具有加強(qiáng)水平排水作用兩者同時(shí)作用，構(gòu)成軟弱淤泥良好的自排水體系。

1.2 靜力固結(jié)

根據(jù)靜力固結(jié)理論，軟土固結(jié)所需時(shí)間與排水距離的平方成反比，插打塑料排水板可以增加土層的排水途徑，縮短排水距離，在壓縮性高、含水量大、孔隙比大、軟土較厚的土層中效果更明顯。

插打排水板后，在軟弱地基表面均布地堆載，按序鋪設(shè)水平砂層和填土。在該靜荷載作用下，加固土體中產(chǎn)生附加應(yīng)力，引起的超靜孔隙水壓力，在靜置期(如7天至1個(gè)月)內(nèi)，土顆粒間的水通過(guò)排水板排出地層以外，超靜孔隙水壓力逐漸消散，地基完成初步固結(jié)。

1.3 靜動(dòng)聯(lián)合固結(jié)

當(dāng)堆載引起的超靜孔壓大部分消散之后進(jìn)行強(qiáng)夯，強(qiáng)夯激發(fā)附加動(dòng)態(tài)超靜孔隙水壓力使靜載引起的殘余孔壓值+ΔU激增到相當(dāng)高的+ΔUSD。這種+ΔUSD并不會(huì)隨夯擊動(dòng)能的移去而自動(dòng)消除，反而會(huì)受到動(dòng)載的“激勵(lì)”觸發(fā)軟土顆粒結(jié)構(gòu)排列進(jìn)一步定向移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)而具有長(zhǎng)效固結(jié)效果，促成了第二輪滲透固結(jié)過(guò)程，使土體中更多的孔隙水排出，達(dá)到進(jìn)一步固結(jié)壓密的效果，較之單純的靜力固結(jié)，壓密效果往往更加明顯。

1.4 SDCCM工法的特點(diǎn)

相對(duì)于經(jīng)典的靜力固結(jié)模型，1956年法國(guó)Menard教授所創(chuàng)建的動(dòng)力固結(jié)模型具有以下特點(diǎn)：土體中含有少量氣泡的可壓縮液體；固結(jié)時(shí)土體中排出液體的小孔的孔徑是變化的；彈簧剛度為變數(shù)；活塞有摩阻力。

基于以上模型，動(dòng)力固結(jié)主要通過(guò)以下幾種方式完成：

(1)飽和土的壓縮性。強(qiáng)夯時(shí)，氣體體積壓縮，孔壓增大，隨后氣體有所膨脹，孔隙水排出的同時(shí)，孔壓就減少。

(2)產(chǎn)生液化。土體中氣體體積百分比為零時(shí)，就變成不可壓縮的。相應(yīng)于孔隙水壓力上升到覆蓋壓力相等的能量級(jí)，土體即產(chǎn)生液化。但若繼續(xù)施加能量，則除了使土起重塑的破壞作用外，能量純屬是浪費(fèi)。

(3)滲透性變化。超孔壓大于顆粒間的側(cè)向壓力時(shí)，土顆粒間出現(xiàn)裂隙，形成排水通道。此時(shí)，土的滲透系數(shù)驟增，孔隙水得以順利排出?？讐合⒌叫∮陬w粒間的側(cè)向壓力時(shí)，裂隙即自行閉合。

(4)觸變恢復(fù)。土體的強(qiáng)度逐漸減低，當(dāng)出現(xiàn)液化或接近液化時(shí)，強(qiáng)度達(dá)到最低值。此時(shí)土體產(chǎn)生裂隙，而吸附水部分變成自由水，隨著孔壓的消散，土的抗剪強(qiáng)度和變形模量都大幅度增長(zhǎng)。

與Menard理論相比，SDCCM中的“強(qiáng)夯機(jī)理”與1956年法國(guó)Menard教授所創(chuàng)建的動(dòng)力固結(jié)的四點(diǎn)基本原理有著較大的區(qū)別，主要可概括為以下幾點(diǎn)：

(1)SDCCM可以兼收夯實(shí)堆載三相土體效果之利，但對(duì)下臥軟黏土淤泥來(lái)說(shuō)，其壓密必須經(jīng)過(guò)排水固結(jié)的過(guò)程，在壓密的動(dòng)力源中，靜載為主、動(dòng)載為輔。靜載為內(nèi)因，動(dòng)載為外因，沒(méi)有靜載存在，動(dòng)載稍縱即逝，不能產(chǎn)生長(zhǎng)效滲透固結(jié)過(guò)程，而強(qiáng)夯壓密效果也必須在堆載壓下逐漸發(fā)揮完成，因此關(guān)鍵問(wèn)題在于如何使動(dòng)載在黏土中激發(fā)產(chǎn)生的超靜孔壓激增，形成第二輪的滲透固結(jié)過(guò)程，只有這樣，靜、動(dòng)荷載才能相輔相成，充分轉(zhuǎn)化能量。

(2)SDCCM強(qiáng)夯加固對(duì)象應(yīng)包括堆載土體和下臥淤泥層。但實(shí)際上，軟黏土淤泥中，不太可能出現(xiàn)Menard動(dòng)力固結(jié)作用所強(qiáng)調(diào)的可提供排水通道的土中直通裂隙，故SDCCM工法要求事先加強(qiáng)淤泥的自排水能力，保證在靜、動(dòng)荷載作用下產(chǎn)生的孔隙水壓力能迅速消散，這是SDCCM工法與一般強(qiáng)夯法的區(qū)別。

(3)由于軟土地基必須先堆載，然后強(qiáng)夯，故該工法能使經(jīng)典意義上的動(dòng)力固結(jié)作用得到充分發(fā)揮，即動(dòng)力八面體壓縮應(yīng)力作用下孔壓增長(zhǎng)明顯，而動(dòng)力八面體偏應(yīng)力幅值相對(duì)較小，使土體固結(jié)得更徹底，相當(dāng)于較大的靜力超載預(yù)壓[1]。

(4)SDCCM通過(guò)填土及其填料控制，避免夯錘直接接觸軟土，砂墊層同時(shí)具有加強(qiáng)水平排水作用，同時(shí)強(qiáng)調(diào)創(chuàng)造有效強(qiáng)夯的作業(yè)場(chǎng)地，滿足施工機(jī)械和夯錘存放遷移、夯坑限制坑深等要求。同時(shí)由于砂墊層及堆載的擴(kuò)散作用，避免沖擊荷載對(duì)淺層軟土造成結(jié)構(gòu)破壞，淺層土體強(qiáng)度難以提高甚至降低。

(5)堆載結(jié)束后，要求靜置一段時(shí)間，使靜滲透固結(jié)完成大半之后才能施夯，以充分發(fā)揮動(dòng)力固結(jié)作用。

(6)夯擊單擊能一定要與影響深度匹配，分級(jí)堆載強(qiáng)夯時(shí)，夯能應(yīng)逐漸增加。

(7)SDCCM有效程度取決于動(dòng)載傳遞路徑和傳播深度，一般要求錘形為扁平圓錘。

2 SDCCM主要工作機(jī)理

在SDCCM工法中，強(qiáng)夯不是靠其瞬時(shí)動(dòng)力即刻壓密下臥飽和淤泥地基土體，其動(dòng)滲透固結(jié)過(guò)程與強(qiáng)夯夯實(shí)三相填土的機(jī)理完全不同，而是先借助強(qiáng)夯動(dòng)力引起淤泥土孔隙水壓力驟然升高，土骨架內(nèi)結(jié)構(gòu)和組構(gòu)發(fā)生調(diào)整，只是有少量形變(畸變)，基本無(wú)體變，但是瞬間過(guò)后，在這種已有插板使之加強(qiáng)了自排水功能的淤泥內(nèi)部就立即啟動(dòng)了新一輪的“動(dòng)滲透固結(jié)”過(guò)程，而且這種動(dòng)滲透固結(jié)過(guò)程的規(guī)律與常規(guī)的Terzaghi滲透固結(jié)過(guò)程也有所不同，歷時(shí)縮短，+ΔUSD更易消散。

在相當(dāng)長(zhǎng)的一段時(shí)期內(nèi)，國(guó)內(nèi)外對(duì)動(dòng)力固結(jié)的研究主要集中在如何使大功率的強(qiáng)夯或重錘擊實(shí)加速軟黏土淤泥的固結(jié)。大部分研究者將夯擊能量做功分解為彈性振動(dòng)消耗、畸變消耗、熱能轉(zhuǎn)化消耗、顆粒破碎消耗；但加起來(lái)還是小于強(qiáng)夯動(dòng)能，我院土工試驗(yàn)室進(jìn)行近半年的特種試驗(yàn)研究表明，飽和二相土的有效應(yīng)力轉(zhuǎn)化就是土體內(nèi)部“內(nèi)熵”轉(zhuǎn)化過(guò)程。

Terzaghi滲透固結(jié)理論僅僅是建立了一半滲透固結(jié)理論——經(jīng)典滲透固結(jié)理論，壓縮固結(jié)線(A→B)Terzaghi流變模型中彈簧元件的彈性模量E只能代表一種簡(jiǎn)單組構(gòu)的土骨架變形模量，見(jiàn)圖1。

圖1 固結(jié)理論比較

次固結(jié)是靠時(shí)間來(lái)?yè)Q取靜載需求量，動(dòng)力固結(jié)是靠動(dòng)力強(qiáng)夯來(lái)?yè)Q取靜載需求量。這兩種換取的靜載需求量都是有限的，但是工程效果卻都是顯著的，后者還有促進(jìn)加速固結(jié)的作用。從深圳西部通道現(xiàn)場(chǎng)靜、動(dòng)聯(lián)合排水固結(jié)法中發(fā)現(xiàn)，動(dòng)滲透固結(jié)過(guò)程中的Δu↓消散e～t是直線坐標(biāo)上等速型的，見(jiàn)圖2。

圖2 深圳西部通道中的SDCCM

另外，SDCCM工法強(qiáng)調(diào)夯擊能應(yīng)與堆載相匹配，這是因?yàn)?ΔUSD中包含了靜力和動(dòng)力兩方面的因素，缺一不可。靜載是+ΔUSD的根本內(nèi)因，沒(méi)有它就不產(chǎn)生+ΔUSD，但是，若D的動(dòng)能不夠大，不足以使+ΔUSD趨于穩(wěn)定值(高值)，那+ΔUSD的效果就會(huì)減小。相反，老是重復(fù)打，遍數(shù)再多也不會(huì)使+ΔUSD有效升高，見(jiàn)圖3。

圖3 多次夯擊與超靜孔壓的關(guān)系

3 SDCCM設(shè)計(jì)及施工要點(diǎn)

(1)軟土地基整平，抽水降水，地表晾曬，鋪設(shè)復(fù)合土工布，再鋪一層厚為50～80 cm的砂墊層，挖盲溝，插打排水板。

(2)處理軟土地基時(shí)，必須填筑一定厚度的填土，填土土料宜用砂性較大，地基承載力較大的良好料源，可用碎石土、砂土、低飽和度粉土、砂質(zhì)或礫質(zhì)黏土，其含水量應(yīng)接近最佳含水量，分層推平填筑、壓實(shí)，分層厚度0.5 m，交工面下留1.0 m礫質(zhì)黏土或粉質(zhì)黏土墊層。填土可以避免出現(xiàn)橡皮土現(xiàn)象，避免軟土層產(chǎn)生較大的剪切變形。

(3)為保證軟土層在動(dòng)荷作用下不被過(guò)分?jǐn)_動(dòng)，宜采用“少擊數(shù)多遍數(shù)”、“先輕后重”的施工程序。根據(jù)分級(jí)填土的級(jí)次增加。第一級(jí)填土的夯擊能總量取決于淤泥土性質(zhì)和填土厚度，不能過(guò)大，最后一級(jí)填土的夯擊能總量則主要取決其加固軟土的厚度和軟土固結(jié)度的狀況，要保證能夠有效壓密深部淤泥。

(4)單點(diǎn)擊數(shù)的確定原則是要以較少的沖擊次數(shù)產(chǎn)生較大的孔隙水壓力和較小的剪切變形。點(diǎn)夯擊數(shù)視土質(zhì)而定，避免淤泥土產(chǎn)生過(guò)大的側(cè)向位移(擠出破壞，夯坑過(guò)深)和地面隆起。黏性大的土，次數(shù)要多些(4～6遍)，砂性大的土一般2～3次即可。點(diǎn)夯結(jié)束，滿夯并平整至交工面高程后，用20 t振動(dòng)壓路機(jī)碾壓6～8遍。

(5)對(duì)于非飽和土或填土，地基處理規(guī)范中常以最后兩擊的下沉量之和的平均值小于4 cm來(lái)控制每點(diǎn)的夯擊擊數(shù)；

(6)對(duì)飽和軟黏土采用上述標(biāo)準(zhǔn)可能無(wú)法收錘或?qū)е孪鹌ね连F(xiàn)象。建議按下述控制原則確定：a.夯沉量控制，即以擊與擊之間夯沉量的發(fā)展速率來(lái)控制；b.孔隙水壓力控制，即以前后兩擊孔壓增量幅值大小作為控制標(biāo)準(zhǔn)。

(7)堆載后的靜置時(shí)間和不同夯擊次數(shù)間歇時(shí)間須通過(guò)試夯和施工過(guò)程中的全程監(jiān)控進(jìn)行及時(shí)調(diào)控，以孔壓消散程度來(lái)確定。

4 工程實(shí)例

4.1 工程概況

廈門(mén)集美大橋高崎側(cè)接線一、二期工程位于廈門(mén)高崎國(guó)際機(jī)場(chǎng)北側(cè)，主要功能為集美跨海大橋高崎側(cè)提供施工用地，為廈門(mén)島東北部的市政工程提供土地資源。本工程綜合考慮了航空港將來(lái)擴(kuò)建，為飛行區(qū)基礎(chǔ)造地做好準(zhǔn)備。工程設(shè)計(jì)填海造地總面積為90.92萬(wàn)m2，填海交工面平均高程為+5.50 m(1985年黃海高程)。

根據(jù)勘探，場(chǎng)地內(nèi)自上至下分布的地層主要有：

(1)人工填土(Qml)

素填土①1：松散狀態(tài)，稍濕～濕。主要由黏性土組成，含約10%左右的中粗砂，該層主要分布在陸域。層底埋深為1.80～7.00 m，厚度為1.80～7.00 m。

沖填土①2：松散狀態(tài)，飽和，由中粗石英砂顆?；靥疃?，泥質(zhì)含量10%～20%，主要揭露于海岸灘涂地段。層底埋深為1.60～12.90 m，厚度為0.70～12.90 m。

(2)第四系全新統(tǒng)海積層(Qm)

淤泥②1：流塑狀態(tài)，飽和，含砂量約占25%～30%。層頂標(biāo)高為-9.70～0.73 m，層底埋深為1.00～14.5 m，厚度為0.40～7.60 m。

中砂②2：松散狀態(tài)，飽和，混流塑狀態(tài)淤泥，淤泥含量約占20%～30%。層頂標(biāo)高為-13.14～1.75 m，層底埋深為1.40～15.70 m，厚度為0.40～8.80 m。

黏土②3：軟～可塑，主要由黏粒及砂礫粒組成，含砂礫粒約5%，層頂標(biāo)高為-7.46～-1.83 m，層底埋深為4.20～11.70 m，厚度為1.10～4.75 m。

(3)殘積層(Qel)

殘積砂質(zhì)黏性土③：花崗巖風(fēng)化殘積物，可塑～硬塑，飽和，主要由高嶺土、石英及云母組成，礫粒含量為5.9%～19.6%，粉黏粒含量為32.5%～69.8%，該層在場(chǎng)地內(nèi)均有分布。層頂標(biāo)高為-15.99～-0.25 m，層底埋深為3.10～27.75 m，厚度為0.70～18.00 m。

(4)燕山晚期(γ)侵入花崗巖

包括全風(fēng)化花崗巖④1、散體狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖④2、碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖④3、中風(fēng)化花崗巖④4。

(5)孤石

呈灰白、灰黃色，主要由強(qiáng)、微風(fēng)化花崗巖～新鮮花崗巖組成。

4.2 工程地基處理方案

本工程結(jié)合機(jī)場(chǎng)發(fā)展預(yù)期進(jìn)行規(guī)劃，重要性等級(jí)為一級(jí)，場(chǎng)地等級(jí)為二級(jí)，地基等級(jí)為二級(jí)。根據(jù)場(chǎng)地現(xiàn)狀和使用功能的差異，采用了不同的軟基處理方案，包括塑料排水板堆載預(yù)壓法、靜動(dòng)聯(lián)合排水固結(jié)法、振沖砂樁復(fù)合地基、旋噴樁與砂樁聯(lián)合加固等。靜動(dòng)聯(lián)合排水固結(jié)法應(yīng)用于對(duì)沉降控制要求嚴(yán)格的規(guī)劃飛行區(qū)，這里僅介紹該區(qū)域SDCCM工法的應(yīng)用。

飛行區(qū)場(chǎng)地設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)為：場(chǎng)道區(qū)地基處理后的工后沉降小于10 cm，差異沉降小于1.5‰，交工時(shí)軟基固結(jié)度大于90%；場(chǎng)區(qū)交工面下壓實(shí)度：深度0.0～1.5 m，要求大于95%；1.5 m以下，海砂相對(duì)密實(shí)度大于0.75。場(chǎng)區(qū)交工面地基承載力≥140 kPa。

在處理范圍內(nèi)，主要設(shè)計(jì)參數(shù)為：

(1)塑料排水板設(shè)計(jì)

塑料排水板質(zhì)量與品格要求依據(jù)插板深度不同采用不同材料。插板高程為+1.5 m，所有塑料排水板均從砂墊層頂面開(kāi)始打設(shè)，穿過(guò)淤泥層進(jìn)入下伏砂質(zhì)黏性土0.5 m，上端高出砂墊層0.2 m。排水板間距為1.1 m，等邊三角形布置；

(2)排水砂墊層設(shè)計(jì)

采用水下拋填或吹填中粗砂排水墊層至+1.5 m高程，砂的含泥量小于5%，排水砂墊層的厚度大于1.5 m。

(3)堆載預(yù)壓設(shè)計(jì)

分三級(jí)加載，第一級(jí)荷載：吹填中粗砂排水墊層至高程+1.5 m，吹填厚度為2.5～5.5 m，堆載時(shí)間為2個(gè)月，間歇時(shí)間1個(gè)月(期間插打塑料排水板)。第二級(jí)荷載：吹填海砂至高程+4.0 m，吹填厚度為2.5 m，堆載時(shí)間為2個(gè)月，間歇時(shí)間為2個(gè)月(期間強(qiáng)夯施工)。第三級(jí)荷載：分層碾壓黏性土至高程+5.5 m，堆載時(shí)間為1個(gè)月，間歇時(shí)間6個(gè)月(包括1個(gè)月排水溝施工期，工程完工后5個(gè)月等待的驗(yàn)收期)。

預(yù)壓荷載由吹填黏性土填土層組成，計(jì)算預(yù)壓荷載時(shí)考慮預(yù)留沉降層厚度，地下水位高程按+0.0 m考慮。根據(jù)單元統(tǒng)計(jì)，本區(qū)淤泥按平均厚度、頂面標(biāo)高不同分成7種不同的狀況。淤泥頂面標(biāo)高有-1.0 m、-3.0 m、-5.0 m三種。計(jì)算結(jié)果表明：工后沉降、差異沉降、固結(jié)度分別滿足工后沉降小于10 cm、差異沉降小于1.5‰和交工時(shí)軟基固結(jié)度大于90%的要求。

(4)SDCCM工法設(shè)計(jì)

強(qiáng)夯能級(jí)：夯錘為扁平錘(直徑2.5 m、外包2 cm厚鋼板)，夯錘重量為200 kN，落距15 m，單夯擊能量3000 kN·m。

有效加固深度：根據(jù)Menard公式，該能級(jí)強(qiáng)夯的影響深度為8.7～13.8 m。廈門(mén)機(jī)場(chǎng)二期擴(kuò)建工程的經(jīng)驗(yàn)表明，該能級(jí)強(qiáng)夯與本區(qū)的淤泥特性、淤泥厚度和填土高度相匹配，能有效地促進(jìn)軟土的動(dòng)力固結(jié)。

夯擊遍數(shù)及夯點(diǎn)間距：共夯3序，序與序之間不間歇，每點(diǎn)連續(xù)夯4擊，正方形布點(diǎn)，夯點(diǎn)間距為5.0 m，見(jiàn)圖4。

圖4 場(chǎng)道區(qū)淤泥靜動(dòng)聯(lián)合固結(jié)的夯點(diǎn)布置

點(diǎn)夯結(jié)束后，將砂面推平，最后再以較低能量(夯錘直徑2.0 m，錘重量W=100 kN，落距h=10 m，E=W×h=1000 kN·m)滿夯一遍(每點(diǎn)1擊)，將表層松砂夯實(shí)，可以取得較好的夯擊效果。

為了避免因施工區(qū)域的強(qiáng)夯施工引起相鄰已施工完畢區(qū)域表層填土的松動(dòng)、破壞該層的完整性，可在分界處設(shè)置隔振溝(寬0.5 m、深0.8 m)。

場(chǎng)地高程：按設(shè)計(jì)規(guī)定逐次完成全部夯擊遍數(shù)，用推土機(jī)整平填筑面后，測(cè)量夯后場(chǎng)地高程，用水準(zhǔn)儀按20 m方格網(wǎng)檢查，單元測(cè)點(diǎn)1個(gè)，要求場(chǎng)地大面積回填的平均標(biāo)高不應(yīng)低于設(shè)計(jì)標(biāo)高+4.0 m高程，允許偏差±150 mm。超出偏差限值者應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)填或削平。

4.3 加固效果

本工程進(jìn)行了孔隙水壓力監(jiān)測(cè)、分層沉降監(jiān)測(cè)和地表沉降監(jiān)測(cè)，根據(jù)階段的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，軟土固結(jié)程度良好，沉降和孔隙水壓力均趨于穩(wěn)定，并通過(guò)使用部門(mén)和上級(jí)管理部門(mén)驗(yàn)收。

5 結(jié) 語(yǔ)

(1)SDCCM工法特別適用于填海造地工程中處理軟淤泥問(wèn)題，這是因?yàn)椋?/p>

a.本來(lái)軟弱淤泥地基上填海造地就是要預(yù)先考慮到工后軟基的固結(jié)壓縮量很大，填海造陸的交工面必須超高超載，以保證工后最終的道基底面和裸土面不再需大量工后補(bǔ)方，使用本工法后，就有可能以動(dòng)載代替填土超載量以抵消工后沉降，一方面節(jié)約成本，另一方面保證填土質(zhì)量；

b.造陸的填土質(zhì)量必須保證較大變形模量和較大的承載力，自然就是良好的強(qiáng)夯作業(yè)面；

c.上硬下軟的二元結(jié)構(gòu)地基對(duì)強(qiáng)夯動(dòng)能擴(kuò)散傳播路徑有優(yōu)化的作用，使淤泥表面動(dòng)應(yīng)力范圍擴(kuò)大，分布更均勻，更趨豎直方向，使強(qiáng)夯影響深度和有效夯實(shí)深度增大；

d.填土層底面配合鋪上土工織物、格柵，可使夯坑更加淺平。

(2)SDCCM工法中除了較大夯擊機(jī)械之外，不需要任何大型設(shè)備，車(chē)輛配備。節(jié)約成本，環(huán)保低耗。

(3)SDCCM工法可以取代大部分甚至全部過(guò)量超載預(yù)壓，可節(jié)約大量土方的兩次大搬家(超載和卸載)，縮短工期。

(4)SDCCM工法不需人為地把軟基加固處理與后續(xù)填土造陸截然分為兩個(gè)工序，可以一氣呵成，一就二便，簡(jiǎn)化施工組織和施工管理。

由于具備以上優(yōu)點(diǎn)，SDCCM工法在填海造地和陸域造地工程應(yīng)用日益廣泛。

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