摘要：本文探討了陶瓷輥道窯爐運(yùn)行參數(shù)的測(cè)試方法、運(yùn)行現(xiàn)狀以及窯爐系統(tǒng)熱平衡理論。確定了合理的窯爐熱工參數(shù)測(cè)試方法，分析了窯爐運(yùn)行現(xiàn)狀的數(shù)據(jù)，研究了窯爐熱平衡中的各項(xiàng)影響因素，確立了窯爐調(diào)節(jié)的主體方向，最終建立了一套標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)流程與監(jiān)控方案。

關(guān)鍵字：輥道窯 測(cè)試方法 運(yùn)行現(xiàn)狀 窯爐熱平衡 標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié) 監(jiān)控方案

1 前言

陶瓷生產(chǎn)屬于“雙高”行業(yè)，其GDP能耗為1.6噸標(biāo)準(zhǔn)煤/萬(wàn)元左右。據(jù)統(tǒng)計(jì)，在建筑陶瓷行業(yè)中，窯爐燒成能耗占到企業(yè)綜合能耗的65%～75%，所以窯爐能源利用效率是整個(gè)陶瓷行業(yè)能耗水平的關(guān)鍵因素。本文對(duì)輥道窯的運(yùn)行主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行探討：

（1） 輥道窯爐熱工參數(shù)的測(cè)試方法與測(cè)試點(diǎn)的確定；

（2） 輥道窯爐的運(yùn)行現(xiàn)狀分析；

（3） 窯爐系統(tǒng)熱平衡理論分析；

（4） 窯爐具體調(diào)節(jié)案例；

（5） 窯爐標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)流程；

（6） 窯爐參數(shù)監(jiān)控方案。

2 輥道窯爐的測(cè)試方法與測(cè)試點(diǎn)的確定

根據(jù)輥道窯的現(xiàn)有條件，確定合理的輥道窯爐測(cè)試方法及測(cè)試點(diǎn)，對(duì)于數(shù)據(jù)化窯爐的建立起到了關(guān)鍵性的作用。輥道窯爐的測(cè)定主要涉及到以下幾個(gè)方面：

（1） 窯爐進(jìn)、出風(fēng)量的測(cè)定；

（2） 窯內(nèi)燃燒煙氣成分的測(cè)定；

（3） 窯內(nèi)氣流壓力的測(cè)定；

（4） 窯內(nèi)氣流溫度的測(cè)定。

2.1窯爐風(fēng)量的測(cè)定

輥道窯爐風(fēng)量的測(cè)定方法主要有兩種：（1） 采用畢托管對(duì)管道進(jìn)行多點(diǎn)速度重復(fù)測(cè)試；（2） 采用風(fēng)速儀對(duì)風(fēng)機(jī)風(fēng)量進(jìn)行測(cè)試。兩種測(cè)試方法中，以第一種測(cè)定為準(zhǔn)（說(shuō)明如表1）。第一種測(cè)試方法要求測(cè)點(diǎn)前后具有一定的直管段，一般要求為前5D后3D，但是現(xiàn)有大部分窯爐風(fēng)、煙管道不能滿足此要求，所以應(yīng)盡量選定風(fēng)、煙管道中氣流較穩(wěn)定且采用全管多點(diǎn)速度(根據(jù)管徑大小確定點(diǎn)數(shù))重復(fù)測(cè)試方法進(jìn)行測(cè)量。采用第二種方法進(jìn)行測(cè)定會(huì)存在較大誤差，主要原因是風(fēng)機(jī)入口一般都裝有網(wǎng)狀消音器且氣流極不穩(wěn)定。

注明：窯內(nèi)零壓點(diǎn)含氧量約10%，測(cè)定時(shí)氣體燃料（水煤氣）消耗約3600m3/h，根據(jù)水煤氣成分計(jì)算1m3水煤氣理論需空氣量為1.276m3。根據(jù)表1進(jìn)行反推：助燃風(fēng)量=3600m3/h×1.276m3/m3×21/（21-10）=8769.6 m3/h，所以第一種風(fēng)量測(cè)試方法更為準(zhǔn)確。

2.2窯內(nèi)煙氣成分測(cè)定

窯內(nèi)煙氣成分主要是指含氧量及可燃成分的含量。表2為某公司1#素?zé)G爐調(diào)節(jié)前后的窯內(nèi)含氧量測(cè)試數(shù)據(jù)。

備注：

（1） 窯爐調(diào)節(jié)前助燃風(fēng)機(jī)頻率為38Hz；窯爐調(diào)節(jié)后助燃風(fēng)機(jī)頻率為29Hz。

（2） 表2中53節(jié)為高溫區(qū)、46節(jié)為零點(diǎn)位置附近、39節(jié)為底槍區(qū)，17節(jié)為靠近排煙區(qū)（即預(yù)熱帶第一組底槍區(qū)附近）。

根據(jù)表2數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)助燃風(fēng)機(jī)頻率下降9Hz時(shí)，中高溫區(qū)域的含氧量并沒(méi)有明顯的變化，而無(wú)燒嘴區(qū)域卻有一定的降幅變動(dòng)，原因如下：

（1）助燃風(fēng)機(jī)設(shè)置在急冷區(qū)域，即助燃風(fēng)是從高溫往低溫區(qū)域不斷流動(dòng)進(jìn)入窯內(nèi)。

（2） 由于在窯爐有燒嘴區(qū)域的槍嘴燃料燃燒時(shí)，對(duì)周邊氣體的成分有所影響，故測(cè)定時(shí)（測(cè)定位置為觀火孔）不能準(zhǔn)確反映出窯內(nèi)煙氣的含氧量。

因此測(cè)定窯內(nèi)煙氣成分時(shí)，應(yīng)以表3所示的4個(gè)測(cè)點(diǎn)為基準(zhǔn)測(cè)試分析點(diǎn)。

2.3窯內(nèi)氣流壓力測(cè)定

眾所周知，窯爐壓力控制是窯爐所有其它控制和正常運(yùn)行的基礎(chǔ)，但是現(xiàn)有輥道窯爐的壓力控制卻沒(méi)有建立相關(guān)數(shù)據(jù)，所以必須建立起窯爐實(shí)時(shí)壓力曲線以便分析控制?？梢圆捎迷诟G爐安裝斜管微壓計(jì)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控，測(cè)點(diǎn)確定如表4所示。

2.4窯內(nèi)氣流溫度的測(cè)定

窯爐橫截面溫度的均勻性一直都是窯爐設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。但是對(duì)于實(shí)際運(yùn)行的輥道窯爐的截面溫度的測(cè)定一直存在諸多問(wèn)題。主要包括以下幾方面：

（1） 整個(gè)橫向磚面、磚底的溫度是否均勻；

（2） 整個(gè)磚面、磚底周圍的氣流溫度分布是否均勻；

（3） 窯爐內(nèi)壁溫度高低；

（4） 窯內(nèi)整個(gè)氣流截面的溫度分布情況未能確定。

根據(jù)實(shí)際情況，對(duì)于橫向磚面的溫度均勻性可以采用測(cè)溫環(huán)進(jìn)行測(cè)定；對(duì)于觀火孔位置的橫向截面的氣流溫度均勻性可以采用熱電偶進(jìn)行手工測(cè)定；對(duì)于窯爐內(nèi)壁溫度可以采用紅外線測(cè)溫儀、輻射高溫計(jì)并避開(kāi)燒嘴位置進(jìn)行測(cè)定；但對(duì)于窯內(nèi)整個(gè)氣流的縱向溫度分布較難進(jìn)行測(cè)定，當(dāng)然可以根據(jù)實(shí)際情況模擬出來(lái)。

3 輥道窯爐運(yùn)行現(xiàn)狀

目前，輥道窯爐運(yùn)行調(diào)試由于缺乏必要的參數(shù)數(shù)據(jù)及系統(tǒng)的調(diào)試方法，仍然是憑借司窯工的傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行調(diào)試。這不僅造成調(diào)節(jié)方向不明確、調(diào)節(jié)方法混亂，同一條件下窯爐燒成能耗、窯爐運(yùn)行參數(shù)差異較大，而且造成窯爐節(jié)能調(diào)節(jié)過(guò)程中產(chǎn)品質(zhì)量容易波動(dòng)。下面根據(jù)手工測(cè)試數(shù)據(jù)（表5～表11）對(duì)現(xiàn)有輥道窯爐存在的問(wèn)題進(jìn)行分析。

（1） 由于司窯工人的調(diào)窯方式不一致，導(dǎo)致窯爐運(yùn)行的各種參數(shù)數(shù)據(jù)差異較大，沒(méi)有形成一種標(biāo)準(zhǔn)化的方法使得窯爐節(jié)能調(diào)節(jié)規(guī)范化。

（2） 窯爐內(nèi)壓力曲線未建立，存在各式各樣的窯爐壓力曲線，沒(méi)有研究哪種壓力曲線最佳。很多窯爐的壓力曲線在擋板位置存在突變，整個(gè)窯內(nèi)氣流也不穩(wěn)定，而且部分窯爐的急冷區(qū)域的壓力是高溫區(qū)正壓的2倍，很不合理。

（3） 預(yù)燒系統(tǒng)的傳統(tǒng)調(diào)節(jié)方式主要是靠擋板將高溫氣流滯留在中高溫區(qū)域，且窯爐排煙風(fēng)機(jī)開(kāi)得較大，目的是將高溫?zé)煔馔G頭方向引，導(dǎo)致窯爐正負(fù)壓都很大、風(fēng)機(jī)運(yùn)行電流增加等。

（4） 現(xiàn)有輥道窯爐內(nèi)部煙氣含氧量過(guò)大（即空氣過(guò)剩嚴(yán)重），且不同調(diào)試方法導(dǎo)致窯爐煙氣含氧量差別較大。造成現(xiàn)有輥道窯爐煙氣含氧量過(guò)大的原因有燒嘴性能不好、助燃風(fēng)管與槍嘴匹配不合理、助燃風(fēng)機(jī)布置不合理、調(diào)節(jié)方式不同等。

（5） 表11只列舉部分窯爐穩(wěn)定情況下的能耗數(shù)據(jù)，但根據(jù)近幾年對(duì)各種窯爐穩(wěn)定情況下不同類型磚進(jìn)行測(cè)定統(tǒng)計(jì)：生產(chǎn)仿古磚、拋光磚、耐磨磚、配套磚的窯爐能耗在150～180kgce/t；瓷片內(nèi)墻磚的窯爐能耗在160～200kgce/t；加墊板的外墻磚窯爐能耗在260～290kgce/t。

（6） 對(duì)于同一窯爐而言，由于生產(chǎn)不同類型磚的能耗相差較大，會(huì)造成在同一操作下，正負(fù)壓相差較大。如上述在同一長(zhǎng)度窯爐及操作手段相近的情況下，由于仿古、外墻磚的燒成溫度高（即煙氣量較大），故比瓷片磚的窯爐最大負(fù)壓大。

4 窯爐系統(tǒng)熱平衡理論分析

根據(jù)窯爐系統(tǒng)熱平衡圖，分析各項(xiàng)熱量收入及支出的影響因素，理論上確定窯爐主要調(diào)節(jié)方向。窯爐熱平衡如圖1所示，窯爐能耗影響因素見(jiàn)表12。

4.1熱量支出項(xiàng)分析

根據(jù)熱平衡圖示，對(duì)各項(xiàng)熱量支出進(jìn)行具體說(shuō)明如下。

（1） 成品帶走物理熱Q21=C M(T1-T0)，其中T1為成品出窯溫度，C為成品磚比熱，M為出窯成品磚產(chǎn)量，T0為環(huán)境溫度。窯爐正常生產(chǎn)情況下，T1基本不變，因此在產(chǎn)品產(chǎn)量不變的條件下，Q21保持不變。

（2） 對(duì)于坯體水份，包括自由水和結(jié)構(gòu)水，按照式（1）進(jìn)行計(jì)算：

Q22=M自由水（2490+1.93T）+6700M結(jié)構(gòu)水 （1）

其中：

T——排煙氣體溫度。

因此在產(chǎn)品配方、產(chǎn)品產(chǎn)量、產(chǎn)品吸水率不變的情況下，降低排煙溫度T可以稍微減少坯體水分蒸發(fā)的熱量。

（3） 關(guān)于坯體焙燒過(guò)程物化反應(yīng)耗熱Q23，一般按Q=21Mgpm1 (Mgp為入窯干坯體重量；m1為Al2O3的百分含量)，若某些含有大量石灰石、白云石的建筑陶瓷制品（如吸水率E>10%的瓷片內(nèi)墻磚），則按公式（2）進(jìn)行計(jì)算：

Q=Mgp（21m1+28.23m2+27.47m3） （2）

其中m2為CaO的百分含量，m3為MgO的百分含量，在產(chǎn)品配方、產(chǎn)品產(chǎn)量不變的情況下，Q23保持不變。

（4） 對(duì)于Q24 及Q25而言，根據(jù)公式Q=C煙氣V（T-T0）（C煙氣為煙氣比熱、V為排出氣體風(fēng)量、T為排出氣體溫度、T0為環(huán)境溫度）進(jìn)行分析，減少Q(mào)24 及Q25的關(guān)鍵在于降低V與T。

（5） 分析窯爐排煙廢氣的成分發(fā)現(xiàn)，不管是燒重油還是氣體燃料，控制燃料不完全燃燒損失的關(guān)鍵是減少煙氣中CO的含量及排煙煙氣總量。

（6） 關(guān)于窯體散熱量公式Q27 =a ×A×（tb-t0）（a為綜合傳熱系數(shù)、A為散熱面積、tb為窯體表面溫度、t0為環(huán)境溫度），其中綜合傳熱系數(shù)計(jì)算公式見(jiàn)式（3）。

式中系數(shù)A，窯頂A=11.70，窯墻A=9.20。由公式（3）可知，降低散熱量的關(guān)鍵在于降低窯體表面溫度tb，即控制好正壓。

（7） 對(duì)于Q28，主要是熱煙氣泄漏損失，影響該項(xiàng)損失的主要是人為因素，如輥棒位、閘板位未塞好耐火棉。當(dāng)然，正壓控制不當(dāng)也會(huì)加大該項(xiàng)熱量損失。

綜合上述各點(diǎn)分析得出：在產(chǎn)品配方、產(chǎn)品規(guī)格、產(chǎn)品產(chǎn)量不變的情況下，即坯體含水率、窯爐燒成溫度曲線基本確定，針對(duì)熱量支出而言，Q21、Q22及Q23基本保持不變，因此如何減少Q(mào)24～Q28成為窯爐降耗的關(guān)鍵。 且減少Q(mào)24～Q28可以通過(guò)減少氣體排出流量、溫度、煙氣中CO含量，通過(guò)控制窯內(nèi)氣流壓力大小等方式達(dá)到目的。

4.2熱量收入項(xiàng)分析

對(duì)于熱量收入項(xiàng)而言，在產(chǎn)品配方、產(chǎn)品規(guī)格、產(chǎn)品產(chǎn)量及窯爐結(jié)構(gòu)不變的情況下，根據(jù)公式Q=CM△T，可以說(shuō)明Q11、Q14、Q15、Q16基本保持不變。但是如果能夠提高助燃風(fēng)顯熱，如將冷卻帶熱風(fēng)作為部分助燃風(fēng)使用，有助于減少燃料消耗量。

4.3窯爐耗電分析

窯爐耗電主要為窯爐進(jìn)、出風(fēng)、排煙大功率風(fēng)機(jī)耗電。對(duì)于不同窯爐而言，由于窯爐的各個(gè)擋板、擋墻、管路設(shè)置、各個(gè)閘板的開(kāi)度等不同，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)的運(yùn)行電流差別較大，故必須減少整個(gè)過(guò)程的阻力及風(fēng)量。

綜合上述幾點(diǎn)分析，窯爐調(diào)節(jié)主體方向如下：

（1） 控制整個(gè)窯爐的壓力曲線平穩(wěn)且為微正壓或微負(fù)壓，保證預(yù)燒系統(tǒng)熱煙氣與冷卻系統(tǒng)熱風(fēng)互不干擾。調(diào)整后可以大大降低各風(fēng)機(jī)的運(yùn)行電流、減少窯體散熱、減少漏入冷風(fēng)量，而且可以延長(zhǎng)窯爐壽命、穩(wěn)定產(chǎn)品生產(chǎn)等。

（2） 盡可能減少窯內(nèi)的過(guò)剩空氣，降低窯內(nèi)含氧量。調(diào)整后可以減少煙氣量、減少助燃風(fēng)的顯熱損失等。

（3） 根據(jù)窯爐各段需要的助燃風(fēng)壓力不同，可考慮分段分設(shè)助燃風(fēng)機(jī)。

（4） 采用適宜窯爐運(yùn)行的高效排煙、抽熱風(fēng)機(jī)。

5 輥道窯爐的具體調(diào)節(jié)方法

根據(jù)窯爐科學(xué)測(cè)試方法，對(duì)窯爐運(yùn)行現(xiàn)狀及窯爐系統(tǒng)熱平衡理論進(jìn)行了分析探討，以某廠1#素?zé)G爐為例（該窯爐的結(jié)構(gòu)參數(shù)見(jiàn)表14），說(shuō)明具體的調(diào)節(jié)方式與調(diào)節(jié)效果。

5.1具體調(diào)節(jié)匯總

對(duì)某廠1#素?zé)G爐進(jìn)行了調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)措施匯總?cè)绫?3所示。

5.2調(diào)節(jié)前后參數(shù)對(duì)比結(jié)果

根據(jù)調(diào)節(jié)后數(shù)據(jù)（表15、表16、表17）與調(diào)節(jié)前數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比。得出如下幾點(diǎn)：

（1） 壓力曲線更為平穩(wěn)（擋板位置沒(méi)有形成突變）且降低為微正、微負(fù)壓力；

（2） 含氧量下降3%，有效減小窯內(nèi)空氣過(guò)剩系數(shù)；

（3） 產(chǎn)品單耗從5.91 m3/m2下降到5.27 m3/m2，降幅約12%，其中包含由于產(chǎn)量提升（由620.15 m2/h提升至710.27 m2/h）產(chǎn)生的單位產(chǎn)品能耗下降。保守估計(jì)，窯爐實(shí)施標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)后，整個(gè)窯爐能耗下降5%；

（4） 風(fēng)機(jī)電流下降大于18A，從而大大降低了風(fēng)機(jī)耗電。

6 窯爐標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)流程

根據(jù)上述窯爐的調(diào)節(jié)現(xiàn)狀、系統(tǒng)熱平衡理論分析及多年的窯爐調(diào)節(jié)研究經(jīng)驗(yàn)，總結(jié)出一套實(shí)用型調(diào)節(jié)流程。流程圖見(jiàn)圖2，對(duì)圖2中的各個(gè)步驟詳細(xì)分析說(shuō)明如下：

6.1A步驟：安裝斜管微壓計(jì)、電表、流量計(jì)等

（1） 從數(shù)據(jù)角度衡量單條窯爐的能耗水平，需安裝電表及流量計(jì)儀表。

（2） 按表4 （窯內(nèi)氣流壓力測(cè)點(diǎn)確定）進(jìn)行安裝斜管微壓計(jì)。

6.2B步驟：測(cè)試、記錄窯爐各參數(shù)并建立窯爐參數(shù)數(shù)據(jù)檔案

完成“A”步驟后，開(kāi)始對(duì)窯爐的各種參數(shù)進(jìn)行測(cè)試、記錄并建立窯爐參數(shù)數(shù)據(jù)檔案。主要從不同窯爐速度（窯爐穩(wěn)定生產(chǎn)）、窯爐異常、不同產(chǎn)品規(guī)格三方面對(duì)以下四點(diǎn)進(jìn)行窯爐參數(shù)數(shù)據(jù)檔案的建立。

（1） 窯內(nèi)煙氣含氧量、不完全燃燒物的測(cè)定與記錄

按照表3 （窯內(nèi)煙氣成分測(cè)定點(diǎn)確定）對(duì)窯內(nèi)煙氣含氧量、不完全燃燒物進(jìn)行測(cè)定與記錄，并按表19建立窯爐煙氣氣體分析數(shù)據(jù)檔案。

（2） 記錄窯內(nèi)各關(guān)鍵點(diǎn)氣流壓力

根據(jù)窯爐實(shí)際生產(chǎn)情況及對(duì)窯內(nèi)氣流壓力的研究，由于窯爐速度、生產(chǎn)產(chǎn)品規(guī)格有所波動(dòng)，且生產(chǎn)過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)窯爐空窯等異常情況，導(dǎo)致窯爐內(nèi)部氣流壓力不穩(wěn)定，因此需建立整套氣流壓力數(shù)據(jù)檔案（如表20）。

（3） 窯爐燒成溫度曲線

由于窯爐速度、生產(chǎn)產(chǎn)品規(guī)格有所波動(dòng)，且生產(chǎn)過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)窯爐空窯等異常情況，導(dǎo)致窯爐燒成溫度曲線有所波動(dòng)，因此需建立整套燒成溫度曲線圖檔案（如表21）。

（4） 窯爐其它運(yùn)行參數(shù)記錄、測(cè)試

除了上述氣體成分、壓力、燒成溫度參數(shù)外，還需從不同窯爐速度（窯爐穩(wěn)定生產(chǎn)）、窯爐異常、不同產(chǎn)品規(guī)格三個(gè)方面對(duì)窯爐各風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)、擋板擋墻設(shè)置情況、產(chǎn)品質(zhì)量情況等進(jìn)行記錄，具體所需記錄的參數(shù)見(jiàn)表22。

（5） 窯爐其它手工測(cè)試記錄

若有條件應(yīng)建立不同窯爐速度條件下各風(fēng)機(jī)風(fēng)量與風(fēng)機(jī)運(yùn)行電流的實(shí)時(shí)關(guān)系，風(fēng)量測(cè)試可以采用皮托管進(jìn)行測(cè)定。

綜合上述幾點(diǎn)，完成窯爐運(yùn)行現(xiàn)狀各參數(shù)數(shù)據(jù)檔案，為下一步分析做好準(zhǔn)備。

6.3C步驟：建立窯爐參數(shù)數(shù)據(jù)檔案并分析窯爐運(yùn)行情況

根據(jù)近幾年對(duì)窯爐的測(cè)定、調(diào)節(jié)與研究，可以從以下幾個(gè)方面對(duì)窯爐現(xiàn)運(yùn)行的各方面參數(shù)進(jìn)行評(píng)價(jià)：

（1） 窯內(nèi)氣體成分

主要針對(duì)排煙位置（測(cè)點(diǎn)4）及預(yù)熱帶第一組底槍位置（測(cè)點(diǎn)3）的氣體成分進(jìn)行分析評(píng)價(jià)。根據(jù)對(duì)現(xiàn)有窯爐的測(cè)定研究，測(cè)點(diǎn)3及測(cè)點(diǎn)4的空氣過(guò)剩系數(shù)及不完全燃燒成分含量建議控制在表23范圍內(nèi)。

（2） 窯內(nèi)氣流壓力

主要針對(duì)表2中的測(cè)點(diǎn)1、測(cè)點(diǎn)3、測(cè)點(diǎn)4進(jìn)行分析控制，根據(jù)對(duì)不同窯爐結(jié)構(gòu)、不同類型生產(chǎn)的產(chǎn)品進(jìn)行壓力測(cè)定分析，建議壓力大小控制應(yīng)達(dá)到表24所示的要求。

（3） 燒成溫度曲線

由于各廠的產(chǎn)品配方不同，對(duì)窯爐的燒成溫度要求不同，因此較難判斷哪種燒成曲線比較合理。但根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，升溫曲線應(yīng)是平穩(wěn)上升，不應(yīng)該出現(xiàn)較大的折線上升情況，具體根據(jù)要求來(lái)確定燒成溫度曲線。

綜合上述幾點(diǎn)要求，窯爐參數(shù)數(shù)據(jù)是否合理，還需根據(jù)公司的實(shí)際情況進(jìn)行判斷，上述評(píng)價(jià)指標(biāo)僅供參考。

6.4D步驟：窯爐調(diào)節(jié)

針對(duì)窯爐參數(shù)進(jìn)行評(píng)價(jià)后，若參數(shù)不合理則進(jìn)行窯爐調(diào)節(jié)。根據(jù)對(duì)窯爐標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)的研究，總結(jié)出具體調(diào)節(jié)流程如下：

（1） 預(yù)熱、燒成系統(tǒng)壓力曲線調(diào)節(jié)

從預(yù)熱、燒成系統(tǒng)開(kāi)始調(diào)節(jié)，慢慢提高預(yù)熱、燒成系統(tǒng)的各個(gè)擋板（從窯頭往高溫區(qū)），并緩慢降低排煙風(fēng)機(jī)頻率，調(diào)節(jié)過(guò)程中隨時(shí)觀察窯內(nèi)壓力波動(dòng)、溫度前移程度與產(chǎn)品情況。經(jīng)反復(fù)調(diào)節(jié)，直至預(yù)熱、燒成系統(tǒng)壓力曲線平穩(wěn)且正負(fù)壓力不大。當(dāng)然，在調(diào)節(jié)過(guò)程中，還得注意面壓與底壓的相對(duì)大小，可通過(guò)調(diào)節(jié)下?lián)鯄蚺艧熤чl，以穩(wěn)定面、底壓的相對(duì)大小。

（2） 冷卻系統(tǒng)壓力曲線調(diào)節(jié)

根據(jù)預(yù)、燒系統(tǒng)調(diào)整后的壓力曲線，特別是靠近急冷區(qū)窯內(nèi)壓力大小，逐步將急冷段與緩冷段之間的擋板、擋墻抽空，并使用降低抽熱風(fēng)機(jī)變頻、調(diào)整抽熱分閘開(kāi)度等方法。調(diào)節(jié)過(guò)程中時(shí)刻觀察產(chǎn)品情況、急冷與緩冷段的溫度變化及壓力大小。該步調(diào)節(jié)的最終目的就是把急冷壓力調(diào)整為等于或略大于高溫區(qū)正壓。

（3） 含氧量調(diào)節(jié)

根據(jù)測(cè)溫環(huán)（主、中、從）的測(cè)定溫度及截面各磚顏色情況，著手安裝碳化硅縮口（安裝位置為燒嘴磚內(nèi)），目的是穩(wěn)定火焰長(zhǎng)度、提高窯內(nèi)中部溫度，以便降低助燃風(fēng)機(jī)變頻（電流），從而達(dá)到降低窯內(nèi)煙氣含氧量的目的。調(diào)節(jié)過(guò)程中應(yīng)時(shí)刻注意產(chǎn)品的質(zhì)量情況、測(cè)溫環(huán)的溫度及窯內(nèi)煙氣含氧量大小。

6.5E步驟：檢驗(yàn)產(chǎn)品

在進(jìn)行窯爐調(diào)節(jié)過(guò)程中，每調(diào)整一次應(yīng)檢驗(yàn)產(chǎn)品情況，主要包括產(chǎn)品尺寸大小、產(chǎn)品顏色變化等。

6.6F步驟：測(cè)試窯爐各參數(shù)

在窯爐調(diào)節(jié)完畢后，按照B步驟對(duì)窯爐的各個(gè)參數(shù)進(jìn)行重新測(cè)定、記錄，以獲取完整的窯爐參數(shù)數(shù)據(jù)。

6.7G步驟：建立窯爐標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)參數(shù)數(shù)據(jù)檔案

根據(jù)上述各個(gè)步驟，建立窯爐標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)參數(shù)數(shù)據(jù)檔案。該檔案包括產(chǎn)品配方、產(chǎn)品規(guī)格、產(chǎn)品產(chǎn)量（窯爐速度）、風(fēng)機(jī)參數(shù)、擋板擋墻參數(shù)、各閘板參數(shù)、燒嘴情況、能耗數(shù)據(jù)、燒成溫度曲線、壓力指標(biāo)、氣體成分指標(biāo)等方面。

7 輥道窯爐參數(shù)監(jiān)控方案

由于窯爐是全天不間斷運(yùn)轉(zhuǎn)、不同操作工對(duì)窯爐的操作手法不一樣、窯爐經(jīng)常轉(zhuǎn)產(chǎn)（變速）等原因，造成窯爐操作不穩(wěn)定。為了穩(wěn)定窯爐標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)效果，應(yīng)對(duì)窯爐做個(gè)標(biāo)準(zhǔn)化調(diào)節(jié)監(jiān)控方案。該監(jiān)控方案主要涉及對(duì)窯爐關(guān)鍵點(diǎn)的壓力與含氧量的自動(dòng)采集、顯示等。

采用壓力變送器和記錄儀對(duì)窯爐關(guān)鍵點(diǎn)的壓力及含氧量進(jìn)行隨時(shí)顯示，以便窯爐的穩(wěn)定控制。

8 結(jié)語(yǔ)

當(dāng)今，能源越來(lái)越緊缺，能源成本不斷攀升，如何減少能源使用量，降低能源成本，特別對(duì)于高耗能的陶瓷行業(yè)，已經(jīng)成為制約發(fā)展的一大瓶頸。本調(diào)節(jié)流程可以有效減少窯爐無(wú)效熱能的排放，提高能源利用效率，降低陶瓷生產(chǎn)的能源消費(fèi)成本。

本文試圖建立一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)化流程，對(duì)建筑陶瓷窯爐進(jìn)行初步診斷，中間環(huán)節(jié)調(diào)試，最終建立一個(gè)低耗模式檔案，對(duì)各個(gè)陶瓷廠窯爐管理起到了模板作用。

說(shuō)明：本文所涉及調(diào)節(jié)操作是在新明珠陶瓷集團(tuán)三水基地進(jìn)行的，以下人員全部參與：簡(jiǎn)耀康、洪衛(wèi)、韋前、鄧偉國(guó)、羅廣南、關(guān)浩寧、彭中華、曾慧孫、招秋、黃鋒、蘇喜壯、何國(guó)權(quán)、曾漢平。

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