向 強(qiáng) (西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010)

劉 彤 (西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010 中國(guó)工程物理研究院研究生部，四川 綿陽(yáng) 621900)

王汝恒 (西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010)

爆炸荷載作用下鋼筋混凝土梁的破壞模式研究

向 強(qiáng) (西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010)

劉 彤 (西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010 中國(guó)工程物理研究院研究生部，四川 綿陽(yáng) 621900)

王汝恒 (西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010)

在爆炸沖擊荷載作用下，引起建筑結(jié)構(gòu)坍塌的主要原因是鋼筋混凝土梁、柱構(gòu)件的破壞。運(yùn)用非線性有限元顯示動(dòng)力分析軟件LS-DYNA對(duì)鋼筋混凝土梁建立了三維有限元模型，并對(duì)爆炸沖擊荷載下的鋼筋混凝土梁的動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，得到了鋼筋混凝土梁的破壞模式。研究結(jié)果表明，爆炸荷載作用下鋼筋混凝土梁的破壞模式與沖擊波超壓和荷載作用時(shí)間有關(guān)，在較小沖擊波荷載超壓與較長(zhǎng)爆炸作用時(shí)間的作用下，將發(fā)生鋼筋混凝土梁整體變形破壞；在較大沖擊波荷載超壓與較短爆炸作用時(shí)間的作用下，鋼筋混凝土梁主要發(fā)生梁端整體沖切破壞?？傊?，隨著沖擊波荷載超壓的增加與作用時(shí)間的減少，鋼筋混凝土梁的破壞模式逐漸由整體變形破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榱憾苏w沖切破壞。

鋼筋混凝土梁；爆炸荷載；應(yīng)變率效應(yīng)；破壞模式

進(jìn)入21世紀(jì)以來(lái)，發(fā)生在世界范圍內(nèi)的爆炸恐怖襲擊不斷增加，爆炸恐怖襲擊已經(jīng)給世界人民的生命和財(cái)產(chǎn)安全造成了巨大的威脅，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件(如梁、板、柱等)的抗爆性能研究也越來(lái)越受到工程設(shè)計(jì)人員的重視。近年來(lái)國(guó)內(nèi)外對(duì)爆炸荷載下鋼筋混凝土構(gòu)件進(jìn)行了一些研究[1-6]，但對(duì)鋼筋混凝土梁在爆炸荷載下的抗爆性能研究較少。筆者運(yùn)用非線性有限元顯示動(dòng)力分析軟件LS-DYNA對(duì)爆炸荷載作用下的鋼筋混凝土梁的抗爆能力進(jìn)行數(shù)值模擬，得到了鋼筋混凝土梁的破壞模式。

1 有限元模型的建立

1.1模型簡(jiǎn)介

圖1 鋼筋混凝土梁的有限元模型

運(yùn)用LS-DYNA建立了典型的鋼筋混凝土梁有限元模型，梁尺寸為250mm×600mm×6000mm，縱筋選用5根直徑為20mm的二級(jí)鋼筋，箍筋選用直徑為10mm的一級(jí)鋼筋，間距為100mm?；炷敛捎萌S固體單元SOLID164，鋼筋采用梁?jiǎn)卧狟EAM161，考慮到計(jì)算精度和計(jì)算成本原因，網(wǎng)格基本尺寸均取為10mm，鋼筋混凝土梁截面和鋼筋整體布置如圖1所示。

混凝土材料采用MAT_JOHNSON_HOLMQUIST_CONCRETE模型，鋼筋材料采用MAT_PLASTIC_KINEMATIC模型，所選材料模型能夠很好地模擬鋼筋和混凝土材料在爆炸沖擊荷載下的動(dòng)力響應(yīng)，所選材料參數(shù)分別如表1和表2所示。

在數(shù)值模模擬分析中，在不影響計(jì)算精度的情況下，常將爆炸沖擊荷載等效簡(jiǎn)化為線性下降三角形沖擊波荷載作用到模型的接觸面上[7]。

表1 鋼筋材料參數(shù)

1.2材料失效控制

表2 混凝土材料參數(shù)

在爆炸沖擊荷載作用下，結(jié)構(gòu)材料將經(jīng)受毫秒級(jí)的快速變形，需要考慮材料的應(yīng)變率效應(yīng)。材料的應(yīng)變率效應(yīng)通常用材料強(qiáng)度的動(dòng)力增大系數(shù)(DIF)來(lái)表示，DIF為某一應(yīng)變率下材料的動(dòng)力強(qiáng)度和靜力強(qiáng)度之比。

混凝土的動(dòng)力強(qiáng)度增大系數(shù)DIF計(jì)算公式如下[8]：

(1)

(2)

(3)

(4)

鋼材強(qiáng)度的動(dòng)力強(qiáng)度增大系數(shù)DIF公式如下[8]：

(5)

1.3粘結(jié)與滑移

在爆炸荷載作用下，鋼筋混凝土梁的梁端混凝土將發(fā)生大面積剪切破壞，梁的整體剛度將在破壞前后發(fā)生巨大變化，混凝土單元與鋼筋單元之間產(chǎn)生巨大剪應(yīng)力，它們之間必將產(chǎn)生滑移，目前廣泛采用的共節(jié)點(diǎn)假設(shè)不合適，因?yàn)樵摷僭O(shè)增大了構(gòu)件的整體剛度。LS-DYNA中的一維滑動(dòng)接觸模型(CONTACT_1D)能夠很好地模擬鋼筋單元與混凝土單元之間的鏈接和滑移，在該模型中，鋼筋單元節(jié)點(diǎn)被看著一些附屬節(jié)點(diǎn)，被迫沿著混凝土單元節(jié)點(diǎn)滑動(dòng)，模型在鋼筋單元節(jié)點(diǎn)和所對(duì)應(yīng)的混凝土單元節(jié)點(diǎn)之間插入虛擬的彈簧單元，彈簧單元提供粘結(jié)力，當(dāng)粘結(jié)力超過(guò)某個(gè)極限值的時(shí)候，鋼筋單元和所對(duì)應(yīng)的混凝土單元即會(huì)分離。鋼筋與混凝土單元之間的最大粘結(jié)力取為22MPa[9]。

2 數(shù)值模擬分析

圖2 超壓-時(shí)間曲線圖

圖3 不同爆炸沖擊波荷載作用時(shí)間下鋼筋混凝土梁的破壞形態(tài)

運(yùn)用鋼筋混凝土梁模型進(jìn)行數(shù)值模擬分析，得到不同作用時(shí)間下鋼筋混凝土梁的破壞壓力峰值(見(jiàn)圖2)。由圖2可知，當(dāng)爆炸荷載作用時(shí)間小于10ms時(shí)，隨著爆炸荷載作用時(shí)間的增加，鋼筋混凝土梁的破壞壓力峰值下降明顯；當(dāng)爆炸荷載作用時(shí)間大于10ms時(shí)，隨著爆炸荷載作用時(shí)間的增加，破壞壓力峰值下降非常緩慢，直至趨于定值。當(dāng)鋼筋混凝土梁受到爆炸荷載作用時(shí)，若爆炸荷載取值范圍在曲線上方時(shí)，將發(fā)生破壞，反之，將不會(huì)破壞。

研究表明，在不同爆炸荷載作用時(shí)間下，鋼筋混凝土梁的破壞形態(tài)有所不同(見(jiàn)圖3)。當(dāng)爆炸荷載作用時(shí)間較短(如5ms)、沖擊波荷載超壓較大時(shí)，鋼筋混凝土梁支座兩端附近的混凝土破壞嚴(yán)重，而跨中裂縫相對(duì)較少，鋼筋混凝土梁直接發(fā)生梁端整體沖切破壞(見(jiàn)圖3(a))；當(dāng)爆炸荷載作用時(shí)間較長(zhǎng)(如25ms)、沖擊波荷載超壓較小時(shí)，鋼筋混凝土梁由于吸收沖擊波能量而發(fā)生整體變形破壞(見(jiàn)圖3(b))。

3 結(jié) 語(yǔ)

鋼筋混凝土梁在不同的爆炸荷載作用下將會(huì)產(chǎn)生不同的破壞類(lèi)型，其破壞模式與沖擊波荷載超壓和荷載作用時(shí)間有直接關(guān)系。在較小沖擊波荷載超壓與較長(zhǎng)爆炸作用時(shí)間的作用下，將發(fā)生鋼筋混凝土梁整體變形破壞；在較大沖擊波荷載超壓與較短爆炸作用時(shí)間的作用下，鋼筋混凝土梁主要發(fā)生梁端整體沖切破壞。總之，隨著沖擊波荷載超壓的增加與作用時(shí)間的減少，鋼筋混凝土梁的破壞模式逐漸由整體變形破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榱憾苏w沖切破壞。

[1]孫建運(yùn).爆炸沖擊荷載作用下鋼骨混凝土柱性能研究[D].上海:同濟(jì)大學(xué),2006.

[3]方秦,柳錦春,張亞棟，等.爆炸荷載作用下鋼筋混凝土梁破壞形態(tài)有限元分析[J].工程力學(xué),2001,18(2):1-8.

[4]方秦,吳平安.爆炸荷載作用下影響RC梁破壞形態(tài)的主要因素分析[J].計(jì)算力學(xué)學(xué)報(bào),2003,20(1):39-42.

[5]柳錦春,方秦,龔自明，等.爆炸荷載作用下鋼筋混凝土梁的動(dòng)力響應(yīng)及破壞形態(tài)分析[J].爆炸與沖擊,2003,23(1):25-30.

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[編輯] 李啟棟

10.3969/j.issn.1673-1409.2011.07.032

TU375.1

A

1673-1409(2011)07-0089-03

2011-05-25

向強(qiáng)，男，碩士生，現(xiàn)主要從事建筑結(jié)構(gòu)抗爆方面的研究工作。