楊升波，周建康

（鎮(zhèn)海石化建安工程有限公司，浙江寧波315207）

重油催化裝置第一再生器旋風系統(tǒng)更換

楊升波，周建康

（鎮(zhèn)海石化建安工程有限公司，浙江寧波315207）

中國石化集團公司鎮(zhèn)海煉化分公司180萬t/a重油催化裝置第一再生器旋風系統(tǒng)，因出現超線速和襯里磨損問題，需在停工期間完成封頭及旋風系統(tǒng)的更換。根據現場施工環(huán)境及工期要求，采用封頭與旋風系統(tǒng)進行地面聯體預制、停工后對舊封頭和旋風系統(tǒng)進行整體置換的施工方案，不僅大大節(jié)省了裝置的停工檢修時間，而且保證了旋風系統(tǒng)安裝一系列苛刻的技術指標達到要求，取得了良好的效果。

重油催化裝置；再生器；旋風系統(tǒng)；聯體預制；整體置換

1 工程概況

鎮(zhèn)海煉化180萬t/a重油催化裝置自1995年以來經過多次技術改造，生產工況發(fā)生了較大變化，第一再生器（T-202）旋風系統(tǒng)出現了超線速和襯里磨損問題。為確保整套重油催化裝置的安全長周期運行，達到擴能效果，需要對第一再生器的封頭及整套旋風系統(tǒng)進行更換。新球形封頭直徑為9 600 mm，新封頭及旋風系統(tǒng)（灰斗以上部分，不包括料腿）整體吊裝質量為158.2 t。要求在停工期內完成封頭及旋風系統(tǒng)的整體更換，工期非常緊張，施工現場條件苛刻，在系統(tǒng)的吊裝及旋風組裝等相關問題的處理上存在較大難度。

1.1 第一再生器主要技術參數（見表1）

表1 第一再生器參數

1.2 新封頭及旋風系統(tǒng)結構（見圖1）

1.3 施工現場平面布置

圖1 新封頭及旋風系統(tǒng)結構

圖2 現場施工平面布置

再生器封頭直徑達9.6 m，由于運輸道路條件的限制，所以只能將球形封頭分成四部分運往現場，再進行整體組裝。施工平面布置如圖2所示，施工現場場地狹窄，封頭及旋風系統(tǒng)組裝工序復雜，場地1與場地2在各個階段所處狀態(tài)如下：球形封頭分成四部分在場地1進行整體組裝（臥式）；封頭進行180°翻轉后通過特制支架仰置在場地2進行內部襯里和內集氣室的安裝；封頭再進行180°翻轉臥放在5.8 m高的特制支架上在場地1進行旋風的組裝；舊封頭及旋風整體拆下后放置在場地2。

封頭及旋風系統(tǒng)組件吊裝采用站位于裝置自行車棚與緯二路之間的750 t履帶吊，該履帶吊站位和行走路線上有3根地下管道，分別為DN800 mm循環(huán)水管、DN1 000 mm循環(huán)水管和DN300 mm消防水管，為了保證這3根管道在吊機作業(yè)時不受損壞和不變形，必須做樁基和基礎承臺進行保護。水溝處采用一根長約15 m的D 273 mm×8 mm無縫管作為排水管道敷設于水溝底部，然后將水溝用黃沙填充至標高EL+0.000。

2 施工方法

在停工期間內要完成封頭及旋風系統(tǒng)的整體更換，工期非常緊張，采用常規(guī)方法無法達到施工要求，為此我們進行多次論證和分析后決定采用兩級旋風倒裝法，封頭與旋風系統(tǒng)進行地面聯體預制，停工后對舊封頭和旋風系統(tǒng)進行整體置換。該方案可以大大節(jié)省整套裝置的停工檢修時間，但同時也帶來了極大的技術風險和施工難度。

3 施工關鍵技術難點

（1） 在地面進行封頭與旋風系統(tǒng)的聯體預制以及新封頭與舊筒體組焊后，旋風分離器的垂直度如何保證。

（2） 9.6 m大直徑封頭的兩次吊裝翻轉，特別是封頭內襯里及內集氣室安裝完畢后的翻轉難度很大。

（3） 兩級旋風倒裝法吊裝，必須將新封頭架在一定的高度上，架空如何處理。

（4） 可供750 t履帶吊站位及可移動場地非常小，750 t履帶吊超級提升配重中心半徑為20 m，而且離地面近距離旋轉，為了滿足其旋轉條件，應對以吊機回轉中心為圓心、以21 m為半徑范圍內的地表以上的障礙物進行清理。而現場實際情況是：吊機站位一側為裝置配電房、休息室與催化劑倉庫，無法拆除，必須通過吊機自身的合理移動與新舊旋風系統(tǒng)在現場的合理放置來解決。另外，吊機站位及移動場地有3根埋地管道以及1根DN80 mm的光纜和寬度為1 600 mm的電纜溝，無法采取臨時關閉與局部加固措施加以解決，必須制作混凝土基礎平臺。

4 問題的分析和解決

4.1 旋風分離器的垂直度保證措施

第一再生器共有一二級旋風分離器10個（一級旋風5個，每個質量8 039 kg；二級旋風5個，每個質量6 921 kg），旋風分離器的最終垂直度偏差要求控制在1/1 000以內。為保證旋風分離器最終垂直度，必須解決好如下三方面的施工問題。

4.1.1一級旋風吊掛系統(tǒng)和內集氣室在封頭上的組裝

吊掛系統(tǒng)和內集氣室分別作為一旋和二旋的主要承重裝置，為保證兩級旋風的垂直度以及二級旋風之間的順利對接，吊掛座和內集氣室組裝在球形封頭上的水平度必須和大球形封頭的水平度保持高度一致，和大球形封頭的同心度也須控制在很小的偏差之內。為此我們利用自制的水平大劃規(guī)（如圖3所示）和線錘在球形封頭上對吊掛座進行劃線、開孔，用U型管加水平尺來幫助吊掛座和內集氣室的組對安裝，取得了良好的施工效果，保證了吊掛座和內集氣室與封頭的水平度和同心度。內集氣室的組對安裝在封頭翻身后于封頭內部進行。

圖3 水平劃規(guī)示意

4.1.2焊接變形的預防和控制

由于一旋的吊掛座組焊在球形封頭的外表面，因此組對時角焊縫間隙的合理控制是減小吊掛座焊接變形的關鍵因素。對此我們采用了現場放樣、修正組對和剛性固定后進行對稱焊接的施工方法，有效地保證了吊掛座焊后的水平度。對于一旋和二旋、二旋和集氣室接口的不銹鋼焊接，我們采用焊縫用筋板剛性固定、旋體用葫蘆綱絲繩固定后兩人對稱焊接的方法，以確保旋風分離器的垂直度不會因聯接口的焊接而產生變形。最后保證在地面支架上組對焊接完后的旋風分離器垂直度符合設計要求。

4.1.3新封頭及旋風系統(tǒng)和舊塔體的組對焊接

（1） 為保證新封頭安裝時達到精確的水平度，從而保證旋風系統(tǒng)的垂直度，在割除舊封頭時利用U型管進行定位、劃切割線，采用分段對稱切割的方法來減少熱影響變形，舊封頭吊除后先對舊塔體的組對口進行橢圓度修正，然后再利用U型管對組對口的水平度進行最終的檢測和修正。以此來確保舊塔體組對基準面的橢圓度和水平度。

（2） 新封頭與舊塔體環(huán)縫組對時，通過沿環(huán)縫對稱設置的工裝胎具適當調整對接焊縫的間隙來保證旋風分離器的垂直度，然后再進行環(huán)縫的依次組對。組對結束后用定位筋板沿環(huán)縫圓周的對稱位置對焊縫進行剛性固定，同時多名焊工在對稱位置施焊，以有效防止環(huán)縫焊接后對旋風分離器垂直度的不利影響。

4.2 大直徑球形封頭的吊裝翻轉

翻轉作業(yè)程序分三個步驟：起吊離地懸空，封頭處于平衡狀態(tài)（稱為初始狀態(tài)）；封頭沿豎直方向翻轉180°，實現豎立方向上下調位（稱為翻轉狀態(tài)）；封頭落于特制支架上，翻轉結束（稱為終止狀態(tài)）。第一再生器的球形封頭直徑達9.6 m，為滿足封頭內襯里和內集氣室的安裝需要，封頭要進行兩次吊裝翻轉，特別是封頭內襯里及內集氣室安裝完畢后的翻轉難度很大。

4.2.1封頭的第一次翻轉

再生器封頭的第一次翻轉是在人孔及一級旋風吊掛支座安裝焊接完畢后進行，將封頭從臥置狀態(tài)翻轉成仰置狀態(tài)，吊裝質量33 t。再生器頂部有5個直徑為600 mm的吊掛支座，經過對翻轉過程三個狀態(tài)的受力計算，采用其中的4個吊掛支座作為受力吊點，利用120 t汽車吊作為主吊車，80 t汽車吊作為輔助吊車進行吊裝。

4.2.2封頭的第二次翻轉

（1） 選擇再生器頂部其中兩個直徑為600 mm的吊掛支座作為主吊車的吊點。封頭豎立后，輔助吊車必須更換受力方向，封頭的所有重量完全由主吊車承擔。此時，吊掛支座的上部法蘭已不能承受鋼絲繩的掙脫力。為此，需要在吊掛支座的法蘭下方焊接兩個互成90°的管式吊耳。

（2） 在球形封頭端面以上2 m位置焊接兩個承受載荷為250 kN的頂部板式吊耳，作為輔助吊車的吊點。

（3） 利用350 t汽車吊作為主吊車，120 t汽車吊作為輔助吊車進行吊裝。

（4） 在球形封頭端面以上2 m內部位置用6根D 159 mm×7 mm無縫鋼管做好米字支撐。

4.3 球形封頭與旋風系統(tǒng)整體組裝的架空處理

旋風分離器要進行倒裝，必須具備三個條件：一是封頭懸空置于一定的高度上，而且必須滿足10個直徑為1 464 mm的一、二級旋風分離器的吊裝空間需求。二是由于每個旋風的質量達8 t，吊裝時只能從封頭的底部斜向插入，旋風將對封頭支撐點產生水平和豎向兩個作用力；另外，旋風吊裝組對時是逐個進行，將對整個封頭產生一個偏心力。這兩點需要通過封頭的架空裝置進行處理。三是為滿足旋風分離器的最終垂直度要求，需要通過對架空點的調整，保證整個封頭完全處于水平狀態(tài)。

為滿足旋風倒裝法吊裝需求，我們特制了4個高5.8 m的架空裝置（如圖4所示），并嚴格按照一定的角度進行放置（如圖5所示）。

圖4 封頭架空支撐結構

圖5 封頭架空支撐放置位置

4.4 新封頭及旋風系統(tǒng)整體吊裝工藝

4.4.1吊裝工藝

（1） 封頭組件吊裝采用750 t履帶吊，站位于裝置自行車棚與緯二路之間，站位場地采用打樁做承臺的方法。

（2） 封頭對稱焊接4個承受載荷為400 kN的頂部管板式吊耳，通過特制的較短繩套與750 t吊車吊鉤連接。

小學道德與法治課堂教學進行教法升級符合新課改倡導的基本精神。小學身心成長有自身規(guī)律，教師要巧妙借助教材中的插圖，點燃學生學習熱情；善于運用生活中的故事，拓展學生思維認知；組織趣味游戲，內化學生道德情感；探析典型案例，升級學生法制意識。通過這些方式，課堂教學實現了跨越式發(fā)展，學生良好品德自然生成。

（3） LR1750型750 t履帶式起重機工況選擇：SDB工況為主臂84 m、超起桅桿31.5 m，中心配重質量95 t，標準配重質量220 t，配備懸浮配重質量337.5 t＠20 m，工作半徑41 m，額定吊裝質量為190.25 t，而封頭組件設備總質量只有158.2 t，滿足吊裝要求。

（4） 吊機組桿：750 t履帶吊在緯二路上進行組桿，履帶吊站位和移動位置下應鋪設專用路基板，懸浮配重放置位置下應鋪設30 mm厚鋼板。

4.4.2地基處理方案

地基處理采用打混凝土鉆孔灌注樁的方法，為了使相鄰的建筑物構筑物不受影響，根據鎮(zhèn)海煉化的地基情況，采用直徑600 mm、長20.7 m的鉆孔灌注樁，內配12Φ16 mm主筋和Φ 8 mm＠200 mm螺旋筋。

750t履帶吊的履帶外沿尺寸為10.3m×11.9m，履帶寬度1.5 m。因此考慮加固的范圍為19.25 m×14.2 m，每根地下管道兩側沿管道走向方向設置兩排樁共12根，電纜溝兩側沿電纜溝走向方向設置兩排樁共14根（考慮到設備就位時履帶前端受力較大，因此在靠近電纜溝處的三排樁在原來的每排6根樁的基礎上各補樁1根）。樁與樁之間東西方向設置800 mm×600 mm承臺梁，南北方向設置400 mm×400 mm聯系梁，承臺梁及聯系梁頂標高EL－0.0，下用可壓縮的細砂回填，梁頂鋪設單層路基板，路基板規(guī)格：2 400 mm×6 000 mm（或5 500 mm）×260 mm（或270 mm），共14塊。路基板上受到的荷載由路基板傳至承臺梁再傳至樁基而避免管道受壓受損。地基處理方案如圖6所示。

電纜溝與建筑物之間、未設置樁基處的草坪、緯二西路北側綠化帶場地采用大石塊和級配砂石置換1.5 m深的方法處理，并用壓路機壓實至標高EL+0.000。

圖6 地基處理方案

4.4.3吊索設置（見圖7）

圖7 吊索設置示意

選用6×37+1鋼絲繩，直徑為34.5 mm，鋼絲公稱抗拉強度σ=1 700 MPa、破斷拉力P=758 kN，需鋼絲繩4根（每根長度為26 m）共16繩股作主吊繩。計算載荷為F計=1 582×1.1=1 740 kN，安全系數取6，則鋼絲繩的允許拉力：

5 結束語

實踐證明，采用兩級旋風倒裝法，封頭與旋風系統(tǒng)進行地面聯體預制、裝置停工后對舊封頭和旋風系統(tǒng)進行整體置換的方案，是切實可行的。該方案不僅大大節(jié)省了裝置的停工檢修時間，而且保證了旋風系統(tǒng)苛刻的垂直度、旋風出入口的標高、新封頭和舊塔體的對口錯邊量等一系列技術指標達到要求，第一再生器旋風系統(tǒng)從2008年12月更換至今運行良好。該方案的順利實施也為此類設備的檢修或更換施工積累了寶貴的經驗，開拓了新思路。

Abstract：Because of over wire-speed and lining wear problems occurred in the cyclone system of the first regenerator at 180×104t/a heavy oil catalytic cracking unit of SIPOPEC Zhenhai Refining&Chemical Company,the old end cover and cyclone system need to be replaced during downtime.According to field construction environment and time limit for replacement,the following construction scheme is adopted,that is the end cover and cyclone system are prefabricated monolithically on ground,then the old ones are replaced with them integrally.This scheme vastly saves downtime,ensures a series of rigorous technical specifications of the cyclone system installation,and achieves good results.

Key words:heavy oil catalytic cracking unit;first regenerator;cyclone system;monolithic prefabricated;integral replacement

（54）Replacing Cyclone System of First Regenerator at Heavy Oil Catalytic Cracking Unit

YANG Sheng-bo（Zhenhai Petrochemical Jianan Engineering Co.,Ltd.,Ningbo 315207,China）,ZHOU Jian-kang

TE966

B

1001－2206（2011）01－0054－05

楊升波（1977-），男，浙江寧海人，工程師，2000年畢業(yè)于重慶大學工業(yè)設備安裝工程專業(yè)，現從事煉油化工工程管理工作。

2010-05-24；

2010-11-06