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        對(duì)厚壁工件中頻調(diào)質(zhì)的幾點(diǎn)見(jiàn)解

        2011-09-28 01:33:58王克虎李艷麗
        地質(zhì)裝備 2011年5期
        關(guān)鍵詞:淬透性調(diào)質(zhì)鐵素體

        王克虎,李艷麗

        (石家莊探礦機(jī)械廠,河北 石家莊 050081)

        熱處理通常是由加熱、保溫和冷卻三個(gè)階段組成的。大多數(shù)熱處理過(guò)程,首先必須把鋼加熱到奧氏體狀態(tài),然后以適當(dāng)?shù)姆绞嚼鋮s以獲得所期望的組織和性能。把鋼加熱獲得奧氏體的轉(zhuǎn)變過(guò)程稱(chēng)為“奧氏體”化,奧氏體的形成過(guò)程由四個(gè)基本過(guò)程組成:奧氏體形核、奧氏體長(zhǎng)大、剩余滲碳體的溶解和奧氏體成份均勻化。而近年來(lái)迅速發(fā)展起來(lái)的中頻熱處理,是以零保溫理論為基礎(chǔ)的,由普通的熱處理三個(gè)階段減少了保溫階段,從而使鋼的奧氏體化進(jìn)行的不完全。雖然零保溫理論在學(xué)術(shù)界還存在爭(zhēng)議,但中頻熱處理以其投資小、見(jiàn)效快的絕對(duì)優(yōu)勢(shì)倍受中小企業(yè)的青睞,尤其適用于鉆鋌等長(zhǎng)桿類(lèi)工件的調(diào)質(zhì)處理。

        圖1 中頻調(diào)質(zhì)示意圖

        1 中頻調(diào)質(zhì)過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)的問(wèn)題及原因分析

        1.1 淬透性不足

        造成此類(lèi)現(xiàn)象和原因不外乎以下幾種情況:

        (1)加熱不足。中頻加熱速度快,一般不進(jìn)行保溫,先共析相不能充分溶解,中頻加熱表面淬火按正常溫度進(jìn)行淬火會(huì)表現(xiàn)為加熱不足。在利用中頻加熱進(jìn)行表面處理時(shí)可采用較高的淬火加熱溫度來(lái)加速先共析相的溶解。但利用中頻加熱對(duì)工件進(jìn)行整體淬火時(shí)溫度過(guò)高,熱應(yīng)力增高,易造成淬火開(kāi)裂。

        (2)中頻加熱是利用電磁感應(yīng)原理,在工件表面產(chǎn)生的渦流對(duì)工件進(jìn)行加熱,但渦流在被加熱工件中的分布由表面至心部呈指數(shù)規(guī)律遞減。因此而造成工件的內(nèi)外溫度差異,致使內(nèi)部淬火實(shí)際溫度偏低。中頻調(diào)質(zhì)時(shí)電流頻率可依據(jù)被加熱工件厚度按下式進(jìn)行計(jì)算:/

        式中:δ——電流透入深度,mm;

        f——電流頻率,Hz。

        另外,材料本身淬透性較差,淬火介質(zhì)冷卻能力不足也是造成淬透性不足的重要原因。

        1.2 硬度、強(qiáng)度合格而沖擊功偏低

        金相檢驗(yàn)時(shí),組織經(jīng)常呈以下缺陷形式:

        (1)晶粒較粗大并伴生晶間顯微裂紋。這往往是由于加熱溫度較高以及淬火介質(zhì)冷卻特性不好。工件加熱溫度過(guò)高造成淬火熱應(yīng)力增加,并使晶粒粗化,淬火形成粗大針狀馬氏體。淬火介質(zhì)冷卻特性不好,在650℃以上和400℃以下Ms點(diǎn)附近等應(yīng)當(dāng)緩冷的區(qū)域冷速過(guò)快,增大了組織轉(zhuǎn)變應(yīng)力,產(chǎn)生晶間顯微裂紋并增加開(kāi)裂傾向,也降低了沖擊韌性。

        1) 此故障診斷過(guò)程中在燃油泄漏報(bào)警故障沒(méi)有發(fā)出報(bào)警信號(hào)的情況下,柴油機(jī)油耗率起到關(guān)鍵性作用,極大地縮小故障診斷范圍,有效地提高故障診斷效率。因此,船舶能效管理系統(tǒng)中的柴油機(jī)燃油消耗率能夠在指導(dǎo)優(yōu)化船舶能耗的同時(shí),也能夠?yàn)榇皺C(jī)械設(shè)備故障診斷提供有效依據(jù)。

        (2)存在較多量的上貝氏體和塊粒狀鐵素體,鐵素體沿晶成網(wǎng)狀或趨網(wǎng)狀分布。這是由于工件淬火時(shí)進(jìn)入冷卻介質(zhì)時(shí)間間隔過(guò)長(zhǎng)或大工件心部淬不透。造成塊狀鐵素體沿晶界析出并在隨后的冷卻過(guò)程中析出上貝氏體組織。調(diào)質(zhì)硬度可通過(guò)控制回火溫度來(lái)加以控制,而強(qiáng)度和硬度又有如下近似關(guān)系:Rm約等于3.3倍的布氏硬度值,所以在做拉伸試驗(yàn)時(shí),材料強(qiáng)度并沒(méi)有明顯影響。但這種缺陷組織的存在,沖擊功明顯偏低。

        (3)最常見(jiàn)的組織缺陷是回火索氏體加帶狀分布的鐵素體。這在中頻熱處理中是比較突出的問(wèn)題。中頻熱處理以零保溫為其理論基礎(chǔ),將奧氏體化的四個(gè)基本過(guò)程減少了最后的一個(gè)甚至二個(gè)過(guò)程,使原材料組織缺陷及成分偏析依然保留在淬、回火后的組織中。這種帶狀組織并不影響宏觀的硬度和縱向的屈服和抗拉強(qiáng)度,但對(duì)沖擊韌性卻有較大影響。

        2 改進(jìn)中頻調(diào)質(zhì)的措施

        針對(duì)所產(chǎn)生的上述問(wèn)題及原因,要做好中頻調(diào)質(zhì),需從以下幾方面進(jìn)行改進(jìn):

        (1)選用淬透性較高的材料,以保證工件淬火后得到馬氏體或下貝氏體組織;

        (2)采用高溫加熱降溫淬火。這樣既加速了先共析相的溶解又減小淬火熱應(yīng)力,有效防止淬火開(kāi)裂;

        (3)依工件厚度采用合適的加熱頻率。使工件均勻受熱;

        (4)根據(jù)材料選擇合適的淬火介質(zhì);

        (5)在合適的位置設(shè)置噴淋裝置,控制工件淬火溫度;

        (6)對(duì)生產(chǎn)線進(jìn)行改造,加裝保溫裝置,使工件燒透并促進(jìn)奧氏體成分均勻化。

        3 改進(jìn)中頻調(diào)質(zhì)后所能達(dá)到的預(yù)期效果

        只有在中頻調(diào)質(zhì)過(guò)程中充分考慮到以上條件,被處理工件經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)后才能達(dá)到預(yù)期的效果?,F(xiàn)以我廠經(jīng)過(guò)反復(fù)試驗(yàn)后改進(jìn)的工藝舉例說(shuō)明。

        工件外形尺寸:φ159×φ72×6000mm

        原材料:4145H

        (1)化學(xué)成分

        元素C Mn Cr Mo Si P S Cu W/%0.47 1.05 1.10 0.18 0.20 0.013 0.006 0.11

        (2)根據(jù)GB225-88對(duì)材料進(jìn)行淬透性試驗(yàn),其結(jié)果為:J58/1.5;J56/25;J49/50。

        (3)根據(jù)GB10561-2001對(duì)原材料進(jìn)行夾雜物評(píng)定:

        類(lèi)別粗系 細(xì)系A(chǔ) B C D A B C D級(jí)別1.0 1.0 0 0 2.0 1.0 0 0

        (4)根據(jù)GB6394-2002標(biāo)準(zhǔn)該原材料晶粒度為8級(jí)。

        (5)該材料供應(yīng)狀態(tài)為退火態(tài),組織為珠光體+鐵素體,如圖2。

        圖2

        綜合上述情況:該工件壁厚43.5mm,壁厚較大,含有較高的提高淬透性的 Mn、Cr、Mo元素,淬透性較高。組織相對(duì)較均勻,適合于淬火處理。

        現(xiàn)設(shè)定淬火處理工藝:工件行走速度0.17m/min;加熱中頻頻率180 Hz,加熱溫度880℃。保溫中頻頻率400 Hz,工件在保溫后入水溫度780℃。中頻加熱厚壁工件應(yīng)盡量選用較低頻率以使工件燒透,為使工件溫度均勻加熱后應(yīng)留有一定的保溫時(shí)間,使高溫的外層熱量向內(nèi)層有充分的傳導(dǎo)時(shí)間。后邊的保溫中頻實(shí)際上是兼有保溫和控溫的雙重作用,既能促進(jìn)溫度的均勻化又能使入水溫度不致過(guò)高而導(dǎo)致開(kāi)裂。

        淬火后還應(yīng)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)進(jìn)行合理的回火,以達(dá)到工件所要求的強(qiáng)韌性,現(xiàn)制定回火工藝如下:工件行走速度0.17m/min;加熱中頻頻率110Hz,加熱溫度620℃,保溫中頻400 Hz,保持溫度在620℃。

        經(jīng)過(guò)此工藝處理的工件,自管體圓周方向120度三等分的壁厚中間取直徑12.7mm標(biāo)距50.8mm的拉伸試樣和10×10×55的標(biāo)準(zhǔn)沖擊試樣分別在WAW-300C萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)和JB-300沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn),結(jié)果如下表:

        1# 2# 3#標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度Rm,MPa 1090 1050 1080 ≥965屈服強(qiáng)度Rp0.2,MPa 1040 990 1020 ≥758伸長(zhǎng)率 A,% 17.0 16.0 16.5 ≥13.0斷面收縮率Z,%57.0 53.0 53.0沖擊功Akv,J 124 92 120 平均≥54,單件≥47

        各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到API SPEC 7-1標(biāo)準(zhǔn)要求。

        將工件取全截面進(jìn)行低倍和金相分析,結(jié)果見(jiàn)圖3和圖4。

        圖3

        圖4

        從圖3可以看出組織中從管體的外徑向內(nèi)約20mm范圍內(nèi)為均勻的回火索氏體,再向內(nèi)開(kāi)始出現(xiàn)鐵素體,并向內(nèi)徑方向依次增多。圖4為壁厚中間處的調(diào)質(zhì)組織為回火索氏體加少量的鐵素體,符合GB/T13320-1991標(biāo)準(zhǔn)3級(jí)要求。

        綜上所述:經(jīng)過(guò)對(duì)中頻調(diào)質(zhì)工藝進(jìn)行改進(jìn)后各項(xiàng)指標(biāo)均超過(guò)了標(biāo)準(zhǔn)要求,取得了較好的效果。

        (略)

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