王殿君

（雞西大學(xué)理工系，黑龍江 雞西 158100）

1 產(chǎn)品模型簡介

產(chǎn)品長寬高約為303×189×58mm，大部分壁厚較為均勻，基本壁厚為2.6mm。但局部區(qū)域較厚，達(dá)6.0mm以上，可能會發(fā)生嚴(yán)重縮水問題；局部大面積區(qū)域較薄，僅0.9mm左右，可能會發(fā)生嚴(yán)重的滯流問題。

2 模型分析

對此薄殼類產(chǎn)品，可使用Moldflow有限元分析網(wǎng)格中的Fusion（雙層面網(wǎng)格）或Midplane（中性層網(wǎng)格）進(jìn)行分析，分析結(jié)果一致。本分析采用Midplane網(wǎng)格

圖1 原始方案澆注系統(tǒng)設(shè)計

圖2 冷卻系統(tǒng)設(shè)計

2.1 方案一

2.1.1 澆注系統(tǒng)設(shè)計

方案一模具為三板模，一模一腔，采用外熱式熱流道系統(tǒng)，兩點進(jìn)澆（澆口直徑為3.0mm）（如圖 1）。

2.1.2 冷卻系統(tǒng)設(shè)計

方案一共設(shè)計十條水路，其中定模側(cè)六條，動模側(cè)四條，藍(lán)色管道為覬10mm的直通水路，黃色管道為覬16mm的擋板水路（如圖2）。

2.1.3 方案一分析結(jié)果

(1)冷卻水溫變化。由圖中可知，水溫升高較?。ㄟM(jìn)出口水溫差在兩度以內(nèi)），冷卻水路的長度設(shè)計是可以達(dá)到冷卻要求的。成型時不要為了省事而將水路串聯(lián)起來，否則會導(dǎo)致水路過長水溫持續(xù)升高而降低冷卻效果。

圖3 冷卻水溫變化

圖4 充填時間變化

（2）充填時間變化

充填時間約為2.2秒，充填流動不太平衡。紅色區(qū)域為最后充填區(qū)域。紅色的薄肋發(fā)生嚴(yán)重的滯流現(xiàn)象，導(dǎo)致產(chǎn)品的短射。原因是此處肋太?。▋H0.9mm左右），而澆口又距離此肋太近，塑膠流動到該處時受到極大阻力而停滯不前并迅速凝固了。

（3）熔接痕位置及氣穴分布

圖5 熔接痕位置

圖6 氣穴分布

圖5的紅線表示熔接痕位置，其中圈示的熔接痕較為明顯，但對此產(chǎn)品來說可能并不重要。圖6的粉紅色小圈表示可能的氣穴位置，注意設(shè)置相關(guān)機構(gòu)排除，特別是標(biāo)示的位置。

2.2 方案2

2.2.1 澆注系統(tǒng)及冷卻系統(tǒng)設(shè)計

以一點熱流道進(jìn)澆，澆口位于模具中心線上，距離模具中心30mm（如圖7所示）。冷卻系統(tǒng)設(shè)計如圖8所示。

圖7 澆注系統(tǒng)設(shè)計

圖8 冷卻系統(tǒng)設(shè)計

共有十一條水路。局部冷卻水路基于模具結(jié)構(gòu)及熱流道相應(yīng)作了調(diào)整。其中在發(fā)生嚴(yán)重縮水的較厚區(qū)域附近 (定模側(cè))增加了覬10mm的擋板水路 (相接的直通管為覬8mm)，如左上圖。 而將發(fā)生嚴(yán)重滯流的薄肋下的動模水路移開。

2.2.2 充填時間變化

充填時間約為2.1秒，充填流動有較明顯的改善。圈示處的薄肋仍發(fā)生輕微滯流現(xiàn)象，但因為澆口遠(yuǎn)離該區(qū)域，使該區(qū)域可以成為接近最后充填的區(qū)域，塑膠停滯時間較短，所以在最后充填階段加大壓力便可以充滿了。

2.2.3 熔接痕位置及氣穴分布

圈示的熔接痕較為明顯，相對于原始方案來說已減少了中間一條最明顯的熔接痕。標(biāo)示處的氣穴仍需注意設(shè)置相關(guān)機構(gòu)排除。

圖9 充填時間

圖10 熔接痕位置

圖11 氣穴分布

3 結(jié)論

從分析結(jié)果中得知：

①方案一中型腔表面溫度分布不太均勻，冷卻效果不太理想。方案二中局部較厚區(qū)域附近雖增加了擋板水路，但基于模具結(jié)構(gòu)的限制，對該區(qū)域冷卻效果的改善十分有限，仍得不到有效保壓而發(fā)生嚴(yán)重縮水凹陷。對該產(chǎn)品來說，縮水凹陷可能并不是很重要，但這些厚區(qū)域需要較長的冷卻時間而使整個成型周期難以縮短。

②使用350t的成型機可以滿足該產(chǎn)品的成型要求。

③方案一有一條薄肋發(fā)生嚴(yán)重滯流現(xiàn)象，導(dǎo)致產(chǎn)品短射。原因是此肋太?。▋H0.9mm左右），而澆口又距離此肋太近，塑膠流動到該處時受到極大阻力而停滯不前，滯流時間太長，溫度急劇下降而迅速凝固，可能會發(fā)生短射。方案二中充填流動有較明顯的改善，薄肋雖仍發(fā)生輕微滯流現(xiàn)象，但因為澆口遠(yuǎn)離該區(qū)域，使該區(qū)域可以成為接近最后充填的區(qū)域，塑膠停滯的時間較短，在最后充填階段加大一點壓力便可以充滿。但成型窗口仍較窄，控制不好仍可能會短射，故解決此問題的根本辦法是盡可能加厚此薄肋。

④方案一的局部區(qū)域太厚，周圍區(qū)域先行凝固而切斷了保壓回路，致使其得不到有效保壓而發(fā)生嚴(yán)重縮水凹陷。方案二中翹曲變形量不大，收縮不均因素仍為主要因素。

⑤相對方案一，方案二可少用一個熱流道，可減少生產(chǎn)成本，而產(chǎn)品品質(zhì)也可達(dá)到客戶要求。因此，采用方案2較合理。

[1]聞星火，熊守美，賈良容，柳百成.低壓鑄造鋁合金輪轂充型模擬實用研究[J].特種鑄造及有色合金，1999，04，20.