郭 蕾，郭修奎，尹民權(quán)

（1.合肥工業(yè)大學，安徽 合肥 230009；2.山東職業(yè)學院，山東 濟南 250104；3.華電國際鄒縣發(fā)電廠，山東 鄒城 273522）

0 引言

華電國際山東鄒縣發(fā)電廠Ⅲ期工程2×600 MW機組，5號爐1997年1月17日投產(chǎn)，該鍋爐是為美國Foster Wheeler公司生產(chǎn)的亞臨界中間再熱自然循環(huán)單汽包2 020 t/h燃煤鍋爐。鍋爐吸風（煙氣）系統(tǒng)設計2臺50%容量的動葉片角度可調(diào)節(jié)的軸流式吸風機，MCR工況的煙氣流量1 389 000 kg/h，介質(zhì)溫度132℃，風機流量裕量20%，風壓裕量44%（表1）。每臺鍋爐設計有兩臺靜電除塵器，為使除塵器前后的煙氣壓力平衡，使進入除塵器的煙氣分配均勻，在兩臺除塵器進口煙道處設有聯(lián)絡管道，不設聯(lián)絡擋板。為防止煙氣倒流入吸風機，在吸風機出口煙道上處安裝有嚴密的閘板式關斷門。吸風機由美國TLT-Babcock公司和上海風機廠聯(lián)合制造。以往的吸風機轉(zhuǎn)速偏高（一、二期吸風機轉(zhuǎn)速在994 r/min），因此該吸風機選用了降低風機轉(zhuǎn)速的防磨措施，吸風機轉(zhuǎn)速只有744 r/min，減輕了對吸風機葉片的磨損。

表1 吸風機設備規(guī)范

1 存在問題

盡管Ⅲ期5號鍋爐投產(chǎn)以來，吸風機運行良好，可是，近年來卻時常出現(xiàn)當鍋爐滿（甚至高）負荷運行時，存在嚴重的風量不能滿足需求的狀況。雖然吸風機動葉全開，但吸風機出力受限、影響發(fā)電量等問題越來越突出。

2009年5月20日10：00，5號機組負荷505 MW，B、C、D、E、F磨煤機運行。機組在協(xié)調(diào)控制方式增負荷受限，解除機組協(xié)調(diào)控制，解除B、C、D、E、F磨煤機控制方式至“手動”方式，機組增負荷至540 MW。A/B吸風機電流分別為210.3 A、209.8 A，5號機組增負荷受限。

2009年5月29日17：00，5號機組基本控制方式A、B吸風機電流分別為225.5 A、225.7 A，5號爐A、C、D、E、F磨煤機控制方式均為“手動”方式。5號機組負荷最高帶至580 MW，投入5號爐F1、F2、F3、F4、C2、C3油槍，5號機組負荷增至600 MW。

2010年8月3日11：20，5號機組負荷530 MW、基本控制方式，B、C、D、E、F磨煤機運行，A/B吸風機電流218A/219 A，機組增負荷受限。5號機組申請降出力80 MW。

1.1 A吸風機葉片磨損

在2010年9月份5號爐大修中，解體發(fā)現(xiàn)5號爐A吸風機的16只葉片全部出現(xiàn)不同程度的磨損、部分缺失現(xiàn)象，葉片出口磨損較為嚴重，圖1、圖2所示。，葉片的缺失部分為寬度100 mm、長度300 mm的不規(guī)則三角形，磨損較輕的葉片迎風面也已沿寬度方向缺失40 mm。吸風機原葉頂間隙（6.4±0.76）mm，結(jié)果發(fā)現(xiàn)葉頂磨損嚴重，實際葉頂間隙超過20 mm（圖2），對比B吸風機，葉片的磨損應屬于非正常磨損。按照正常的磨損速度，B吸風機葉片仍可以使用2年。葉頂間隙的增大，將會明顯影響吸風機的出力，按照常規(guī)葉頂間隙增大1 mm，風機效率降低1%～2%。由于該葉片已經(jīng)報廢，A吸風機全部更換了16只（16NA16 103-3007）新葉片。

1.2 吸風機葉片明顯積灰

5號爐大修中還發(fā)現(xiàn)吸風機各部件的積灰比以往停爐時明顯，B吸風機葉片積灰比以往更嚴重，葉片表面灰層厚度超過近1 mm，就是吸風機轉(zhuǎn)子輪轂內(nèi)積灰也超過以往停爐時的厚度，A吸風機也一定程度上存在積灰現(xiàn)象，只是看上去比B吸風機輕一些。說明不但吸風機前煙道存在漏風現(xiàn)象，而電除塵的效率也存在問題。

圖1 吸風機葉片出口迎風面磨損情況

圖2 吸風機葉片迎風面及頂部磨損情況

2 原因分析

經(jīng)過分析，設備結(jié)構(gòu)、系統(tǒng)布置、運行環(huán)境為主要影響因素。

2.1 電除塵的影響

電除塵器電氣系統(tǒng)故障率高，導致電場停運，致使煙氣中灰塵含量大。2010年前9個月，電除塵機械方面故障未統(tǒng)計，僅電氣系統(tǒng)故障達8次，B側(cè)兩次，A側(cè)占6次（因鍋爐投油等因素高壓柜停運不算）。顯然，電除塵的效率不同，加大了A側(cè)煙氣中灰塵的攜帶量，這是A吸風機葉片非正常磨損的主要因素。

2.2 電除塵氣流均勻性影響

電除塵器效率直接與煙氣流速有關，一般設計煙氣流速在1～1.5 m/s范圍內(nèi)，煙氣流速過高，煙塵在電場內(nèi)停留時間縮短，同時還會直接沖刷塵層或恰值振打時將灰塵吹起引起二次飛揚，導致電除塵器效率惡化。由于實際運行中電除塵器內(nèi)部各部位的煙氣流速各不相同，通過氣流速度分布圖和等速線可以看出（圖3），流速增大處除塵效率下降，流速降低處除塵效率提高。由于多依奇效率公式的對數(shù)性質(zhì)，流速高處除塵效率下降的程度比流速低處效率提高的程度要大，所以整體的效率是下降的。而且流速偏差越大，除塵效率下降也越大。由此可見，電除塵器中氣流的分布對除塵效率的影響是很大的。已經(jīng)通過實例證明：僅僅改善氣流的分布，就可以將效率由60%～70%提高到95%以上，反之氣流的突變同樣會引起電除塵器效率惡化。

圖3 電除塵煙氣流速度分布圖

2.3 電除塵均布板脫落

提高電除塵器的除塵效率，保證煙氣流速均勻，在電除塵器的煙氣入口通道上專門設計布置有大面積均布板（也稱均流多孔板）。早在2005年2月11日檢查發(fā)現(xiàn)6號爐電除塵器入口均布板開始損壞；A側(cè)通道入口均布板脫落10多塊，B側(cè)通道入口均布板脫落20多塊，C側(cè)通道入口均布板局部脫落，D側(cè)通道入口均布板脫落30多塊。而脫落的均布板脫落位置多數(shù)正對煙道的位置，形成了十多米高，幾米寬的氣流無阻力通道，造成了氣流的不均勻。后來在2006年10月5號爐檢修中，檢查發(fā)現(xiàn)5號爐電除塵器入口均布板損壞程度已經(jīng)超過6號爐。2005年2月開始，發(fā)現(xiàn)5號、6號爐電除塵器入口煙門處漏風嚴重，每一組檔板8個門軸有7個漏風，經(jīng)過測算5號爐入口煙門門軸處漏風量在4 066 m3/h以上。6號爐入口煙門門軸處漏風量在5 692 m3/h以上。

在2010年5號爐大修中，發(fā)現(xiàn)5號爐電除塵器A、B列第一排入口氣流均布板變形、開焊基本全部脫落，大量脫落的均布板雜亂的堆積在煙道入口（圖4、5），增加了煙氣阻力，致使煙氣氣流均勻性降低，導致除塵效率的明顯降低，加劇了吸風機葉片的磨損。

圖4 脫落的均布板在煙道內(nèi)堆積情況

圖5 均布板脫落后的煙氣通道空間

2.4 煙氣系統(tǒng)漏風

吸風機的入口煙道系統(tǒng)設計有電除塵、煙氣擋板、膨脹節(jié)等部件。由于運行多年，幾次停爐后發(fā)現(xiàn)電除塵入口各組煙道支撐的磨損以及煙道磨穿漏風嚴重。由于漏風加大煙氣流速，縮短了煙氣在電場的停留時間，降低煙氣溫度，所以嚴格控制漏風率小于3%～5%。電除塵煙道殼體、入口煙道（膨脹節(jié)）外部有保溫和瓦楞裝飾板覆蓋，漏風不易發(fā)現(xiàn)，大修中進入電除塵入口煙道內(nèi)部后發(fā)現(xiàn)多處漏風。其原因是投產(chǎn)時煙道加固用的槽鋼安裝不規(guī)范，加固用的槽鋼應焊接在煙道外側(cè)，結(jié)果全部采用12號槽鋼在煙道內(nèi)側(cè)進行加固，沿煙道內(nèi)壁的四面，稠密布置焊接（圖6）。不僅加大了煙氣阻力，還致使氣流紊亂，由于煙氣長期沖刷，將煙道內(nèi)支撐以及煙道吹壞（圖6）。電除塵入口煙道內(nèi)漏風面積近0.5 cm2大的孔洞很多（圖7），大大小小的孔洞近百處。

圖6 電除塵入口煙道內(nèi)部支撐結(jié)構(gòu)及磨損

圖7 電除塵入口煙道局部磨穿漏風情況

2.5 吸風機入口煙氣系統(tǒng)積灰

吸風機入口煙道設計有煙氣擋板、膨脹節(jié)等，每臺吸風機入口對應一側(cè)電除塵的兩條煙道，每條煙道上設計有百葉窗式擋板，每組擋板有10片組成。大修中發(fā)現(xiàn)，4條煙道的下組擋板全部從連桿上脫開。因此導致吸風機入口的煙道積灰嚴重，積灰從解除的擋板處開始堆積（圖8）延伸，積灰最厚處接近1 m。從吸風機入口煙道積灰情況來看，B側(cè)入口煙道積灰比較嚴重，由此看出，吸風機入口煙道積灰使得氣體流通體積狹小等，嚴重阻礙、干擾、影響氣流的正常流動。A側(cè)吸風機入口煙道積灰較輕，其煙道的通流面積影響小，也就出現(xiàn)A吸風機的負荷量大于B吸風機，磨損概率亦會增大。

圖8 吸風機入口煙道積灰情況

圖9 電除塵入口擋板磨損情況

2.6 電除塵入口煙氣系統(tǒng)積灰

在2010年9月25日，5號爐大修中，發(fā)現(xiàn)5號爐A、B側(cè)聯(lián)絡煙道之間積灰非常嚴重，聯(lián)絡煙道規(guī)格L4500mm×3780mm，煙道內(nèi)積灰長18m高達3.5m，聯(lián)絡煙道堵塞近80%。聯(lián)絡煙道及前后煙道的支撐磨損嚴重許多已吹斷倒伏。電除塵A、B側(cè)入口煙道擋板門軸均吹損斷（圖9）。門板已吹損、磨損、腐蝕等原因損毀嚴重，所以門板大部脫開失靈。

2.7 吸風機出口插板門的影響

吸風機出口煙道設計安裝有一垂直升降的插板式關斷門，在插板門兩邊設計有滑動導軌，為了防止插板門導軌積灰，插板門的導軌中設計有吹掃風，由于運行多年，現(xiàn)在吹掃風的風機已不能運行，由于插板門的軌道積灰以及傳動機構(gòu)損壞等導致出口煙道插板門不能完全開啟。在正常運行中發(fā)現(xiàn)B吸風機出口插板門從外側(cè)看還有0.5 m未開啟，從煙道內(nèi)側(cè)看還差近1 m未開啟。因此就會造成吸風機出口出現(xiàn)節(jié)流現(xiàn)象，因為插板門阻擋氣流，嚴重的影響了吸風機的出 力。從表2看出不同電負荷下，因插板門未全開啟，吸風機出口插板門前煙壓受到一定的影響，見表2。

表2 正常運行中5號爐吸風機出口煙氣壓力參數(shù)對比表

吸風機出口插板門不全開，在低負荷時吸風機出口煙壓偏差不大，當高負荷時，對吸風機的出力影響就比較明顯。由于兩側(cè)出口插板門開度不同，開度小的一側(cè)，吸風機出口煙壓偏低甚至呈正壓狀態(tài)，高負荷工況運行中，開度小的一側(cè)，與另一側(cè)煙氣呈現(xiàn)爭風現(xiàn)象，會出現(xiàn)吸風機出口煙壓波動。常此以往不但會引起吸風機喘振測點的堵塞或喘振信號誤發(fā)，插板門全開的A側(cè)煙氣流量變大，A吸風機葉片的磨損就會比B吸風機嚴重。

3 結(jié)束語

鑒于出現(xiàn)的上述問題，為有效的控制吸風機葉片非正常磨損發(fā)生，應從強化設備管理入手，提升消缺質(zhì)量。在抓好日常維護消缺的同時，利用好停爐機會，徹底清除系統(tǒng)內(nèi)積灰，消除系統(tǒng)漏風，盡量不要采用去功能檢修法。利用大、小修機會將煙道內(nèi)部支撐改在煙道外側(cè)，逐步恢復部分輔助設備的功能。