郭 維

(江蘇現(xiàn)代造船技術(shù)有限公司，江蘇鎮(zhèn)江 212003)

液化氣船上層建筑整體吊裝有限元強(qiáng)度分析

郭 維

(江蘇現(xiàn)代造船技術(shù)有限公司，江蘇鎮(zhèn)江 212003)

以12 000 m3液化氣船的上層建筑為例，對(duì)上層建筑在吊裝過(guò)程中的吊點(diǎn)選擇、吊耳形式的設(shè)計(jì)和上層建筑的變形控制進(jìn)行有限元計(jì)算分析，根據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)船體局部的結(jié)構(gòu)、材料規(guī)格和制作安裝工藝進(jìn)行調(diào)整，以確保吊裝的安全性。

整體吊裝;上層建筑;吊耳;有限元

0 引言

作為清潔能源之一的液化石油氣(簡(jiǎn)稱LPG)在我國(guó)有相當(dāng)大的市場(chǎng)，需求快速增長(zhǎng)。我國(guó)LPG年消費(fèi)量由20世紀(jì)90年代初的約250萬(wàn)t增至2004年的2 012萬(wàn)t，已成為繼美國(guó)、日本之后世界第3大LPG消費(fèi)國(guó)。

LPG船主要用來(lái)運(yùn)輸以丙烷和丁烷為主要成分的石油碳?xì)浠衔?，也包括丙烯和丁烯及其他一些化工產(chǎn)品，近年來(lái)乙烯和氨也列入其運(yùn)輸范圍。LPG船因其特殊用途而產(chǎn)生了多方面的特殊要求，因而其建造難度大，是代表當(dāng)今世界造船技術(shù)水平的高技術(shù)、高附加值船舶。而上層建筑整體吊裝方案，是提高上層建筑區(qū)域的預(yù)舾裝率，縮短船舶的船臺(tái)建造、系泊試驗(yàn)周期的較有效的方法之一，但實(shí)際建造時(shí)卻有一定難度。通常船舶在詳細(xì)設(shè)計(jì)前是不考慮建造方案的，因此，上層建筑的強(qiáng)度是按照普通設(shè)計(jì)來(lái)確定的。在實(shí)際建造中，根據(jù)其基本條件進(jìn)行必要的強(qiáng)度計(jì)算，就顯得非常重要。計(jì)算時(shí)要考慮起重能力以及安全系數(shù)，吊點(diǎn)的選擇、吊耳的形式、吊點(diǎn)區(qū)域的結(jié)構(gòu)加強(qiáng)、吊裝定位裝置的設(shè)置等。

1 結(jié)構(gòu)說(shuō)明及有限元模型

1.1 結(jié)構(gòu)說(shuō)明

12 000 m3液化氣船為單甲板、球艏、方尾、尾機(jī)型，柴油機(jī)驅(qū)動(dòng)單螺旋槳的半冷半壓式液化石油氣運(yùn)輸船。其總長(zhǎng)為138 m，型寬為21.6 m，型深為11.9 m。該船甲板室共有6層，自上而下分別為:羅經(jīng)甲板及其下圍壁、駕駛甲板及其下圍壁、D甲板及其下圍壁、C甲板及其下圍壁、B甲板及其下圍壁、A甲板及其下圍壁。整個(gè)上層建筑長(zhǎng)為27.61 m、寬21.7 m(包括翼橋)、高為16.9 m。上層建筑各層甲板采用橫骨架式。12 000 m3液化氣船總布置圖如圖1所示，上層建筑中縱剖面圖如圖2所示。

圖1 12 000 m3液化氣船總布置圖

1.2有限元模型及邊界條件

坐標(biāo)系統(tǒng)采用右手坐標(biāo)系，原點(diǎn)O位于Fr0 A甲板與船舶中心線相交處，X軸向船艏為正方向，Z軸向上為正方向，Y軸向左舷側(cè)為正方向。

采用三維有限元模型，模型范圍選取為該船上層建筑整體吊裝模型，模型的縱向范圍從Fr3+250 mm至Fr42+410 mm;橫向范圍為整個(gè)上層建筑寬度;垂向范圍為A甲板下圍壁到羅經(jīng)甲板。有限元模型示意圖如圖3所示。

圖2 上層建筑中縱剖面圖

圖3 有限元模型示意圖

邊界條件:

(1)吊裝前(工況LC1):A甲板下圍壁下端位移和轉(zhuǎn)角完全剛性約束。

(2)吊裝過(guò)程中(工況LC2):在有限元模型中約束處理采用D甲板Fr18圍壁上緣約束x、y、z三方向位移，左舷駕駛甲板(距中9 250 mm處)上緣約束x、y、z三方向的位移，右舷駕駛甲板(距中9 250 mm處)上緣約束x、z方向的位移，D甲板靠近吊碼的邊緣約束x、y、z三方向的位移。

1.3 吊裝方案

1.3.1 重量、重心等基本情況

重量、重心等基本情況見表1。

表1 重量、重心基本情況

1.3.2 吊點(diǎn)位置設(shè)置

(1)本船上層建筑整體吊裝吊碼布置在上層建筑圍壁加厚板延伸部分及D甲板上。D甲板Fr18圍壁、駕駛甲板(距中9 250 mm)、D甲板上共布置3對(duì)吊碼。

(2)上層建筑整體吊裝按840 t總重進(jìn)行，平均每個(gè)吊點(diǎn)受力140 t。

(3)由于使用吊梁進(jìn)行吊裝，每個(gè)吊點(diǎn)只能設(shè)置4根鋼絲繩。設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)需按每個(gè)吊點(diǎn)140 t，每根鋼絲繩(每個(gè)吊點(diǎn))35 t考慮。

1.3.3 吊碼的形式及結(jié)構(gòu)加強(qiáng)

考慮到吊碼附近結(jié)構(gòu)的受力情況，需要對(duì)吊點(diǎn)區(qū)域進(jìn)行局部加強(qiáng)，力求簡(jiǎn)單可靠，以確保吊點(diǎn)受力能夠有效傳遞。本船采用永久性的船體結(jié)構(gòu)加強(qiáng)形式，在吊點(diǎn)區(qū)域加厚相關(guān)圍壁板，并增設(shè)若干加強(qiáng)筋。吊環(huán)及結(jié)構(gòu)加強(qiáng)示意圖如圖4所示。

圖4 吊環(huán)及結(jié)構(gòu)加強(qiáng)示意圖

1.3.4 吊裝工況

考慮上層建筑結(jié)構(gòu)的響應(yīng)主要是由于結(jié)構(gòu)的重量載荷引起的，因此需要分析吊裝前的結(jié)構(gòu)響應(yīng)及吊裝時(shí)結(jié)構(gòu)的響應(yīng)，進(jìn)而確定由于吊裝所引起的結(jié)構(gòu)的響應(yīng)。計(jì)算步驟如下:

(1)工況LC1:吊裝前的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。(2)工況LC2:吊裝時(shí)的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。(3)吊裝引起的響應(yīng)=吊裝時(shí)結(jié)構(gòu)的響應(yīng)-吊裝前的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。

1.4 計(jì)算工況及載荷

(1)吊裝前(LC1):慣性載荷a2=-g(重力加速度)=-9.8 kgm/s2，其余方向?yàn)?0。

(2)吊裝過(guò)程中(LC2):吊裝過(guò)程中考慮其沖擊載荷的影響在計(jì)算吊裝時(shí)的慣性載荷，在垂直方向取 a2=1.1g=-10.78 kgm/s2，其余方向?yàn)?0。

2 計(jì)算結(jié)果

2.1 應(yīng)力值及位移值匯總

吊裝引起的上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力值、位移值分別見表2、表3。

上述計(jì)算表明，該船上層建筑在吊裝前結(jié)構(gòu)的應(yīng)力最大值出現(xiàn)在駕駛甲板的船中L0圍壁處，其值為48 MPa，小于屈服極限δS;吊裝過(guò)程中結(jié)構(gòu)的應(yīng)力最大值出現(xiàn)在D甲板上對(duì)應(yīng)吊耳的下端位置，其值為214 MPa，小于δS，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足要求。

該船上層建筑在吊裝前結(jié)構(gòu)的絕對(duì)最大位移為14.6 mm，位置在B甲板Fr41+280 mm邊緣處;吊裝過(guò)程中結(jié)構(gòu)的絕對(duì)最大位移為29.2 mm，位置在A甲板Fr3+250 mm邊緣處。

由吊裝引起的結(jié)構(gòu)相對(duì)應(yīng)力水平為166 MPa，出現(xiàn)在D甲板上吊耳下緣加強(qiáng)筋位置;引起各甲板、圍壁的最大相對(duì)位移為14.6 mm，出現(xiàn)在 A甲板Fr3+250 mm邊緣處。該處為自由端，需采取臨時(shí)加強(qiáng)。

2.2 吊裝時(shí)應(yīng)力云圖、位移云圖

吊裝時(shí)應(yīng)力云圖和位移云圖見圖5、圖6。

表2 吊裝引起的上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力值

表3 吊裝引起的上層建筑結(jié)構(gòu)位移值

2.3 吊碼的強(qiáng)度分析

經(jīng)分析，吊碼局部應(yīng)力集中區(qū)域的應(yīng)力水平為168 MPa，滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求。

3 結(jié)語(yǔ)

計(jì)算分析表明，對(duì)于此類吊裝，只要采取科學(xué)合理的加強(qiáng)措施，可以使結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。但由于每條船的結(jié)構(gòu)形式及載荷情況不同，采取何種加強(qiáng)方式及吊點(diǎn)的合理選取才能將應(yīng)力降到許用應(yīng)力之下，需要有針對(duì)性的進(jìn)行具體計(jì)算，有限元直接計(jì)算是一種較科學(xué)較有效的強(qiáng)度評(píng)估方法。

圖5 吊裝時(shí)應(yīng)力云圖(LC2)

圖6 吊裝時(shí)位移云圖(LC2)

［1］ 龍馭球.有限元法概論［M］.北京:高等教育出版社，1991.

［2］ 趙經(jīng)文，王宏鈺.結(jié)構(gòu)有限元分析［M］.北京:科學(xué)出版社，2001.

［3］ 陳鐵云，陳伯真.船舶結(jié)構(gòu)力學(xué)［M］.上海:上海交通大學(xué)出版社，

1991.

The paper calculated using finite element method and analyzed the lifting point selection，design of lifting lug form and the deformation control of superstructure during the lifting and mounting of superstructure using the superstructure of 12 000m3liquefied gas carrier as an example，and according to the calculation results it adjusted the hull local structure，materials specification and manufacturing and installation technics ensuring to the safety of lifting and mounting.

JS 2011-6-03 Finite element strength analysis on lifting and mounting complete superstructure of liquefied gas carrier

Guo Wei(10)

U663.6

B

2011-09-05

郭維(1976-)，女，工程師，主要從事船舶生產(chǎn)設(shè)計(jì)工作。