鄭衛(wèi)鋒，吳尚林，張偉，馮自霞

(1.中國電力科學(xué)研究院，北京市，100055;2.華潤電力湖北有限公司，湖北省 赤壁市，437300)

0 引言

強(qiáng)夯法是20世紀(jì)60年代法國Menard技術(shù)公司首創(chuàng)的一種地基加固方法，利用巨錘高落對地基施加強(qiáng)大的沖擊能，強(qiáng)制壓實地基［1-4］。強(qiáng)夯置換法是在強(qiáng)夯法基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，是通過在夯坑中填料形成硬殼層，坑內(nèi)填料經(jīng)過強(qiáng)夯，逐步擴(kuò)大夯點直徑后與周圍土體形成復(fù)合地基，從而提高地基承載力［5-9］。針對某電廠特殊的回填土(主要為飽和軟粘土)地質(zhì)條件，分別進(jìn)行了強(qiáng)夯與強(qiáng)夯置換法的設(shè)計、施工，通過試驗檢測得到各自的適用條件，對類似工程具有一定的參考意義。

1 工程地質(zhì)概況

華潤電力湖北蒲圻電廠二期工程計劃建設(shè)2×1000 MW超超臨界機(jī)組，配套建設(shè)2座冷卻塔。其中冷卻塔區(qū)域?qū)儆诨靥顓^(qū)域，冷卻塔的淋水面積超過10000 m2，要求地基承載不小于220 kPa，變形模量不小于12 MPa。

1.1 工程地質(zhì)條件

工程原始場地屬低丘地貌單元，冷卻塔區(qū)域主要為填方區(qū)，途經(jīng)改造后的干渠，主要由2條沖溝及2座低丘組成，沖溝發(fā)育，底部基巖上覆地層在分布上具有不均勻性、不連續(xù)性的特點。

冷卻塔區(qū)域的地層特征及其分布規(guī)律自上而下分述如下:

(1)素填土。褐黃、青灰色等，雜色，一般呈松散～稍密狀態(tài)，混有部分粘性土，粘性土含量10% ～20%。層厚隨原始地形的變化而變，約2 m左右，其濕密度19.8 kN/m3，承載力特征值為100 kPa。具有高壓縮性、不均勻性等特點，不能作為重要建(構(gòu))筑物天然地基持力層和下臥層。

(2)粉質(zhì)粘土。灰色，灰黃色，灰褐色，上部見植物根須及腐植物，夾少許砂粒，結(jié)構(gòu)不均;很濕，呈軟塑狀態(tài)(局部呈流塑狀態(tài))，具有高壓縮性、低強(qiáng)度等特點，厚度為6 m左右，處于地形相對較低的沖溝上部。其濕密度為18.0 kN/m3，孔隙比為0.91，壓縮系數(shù)為 0.48 Mp－1，承載力特征值為 120 kPa。當(dāng)選用此層作為天然地基持力層和下臥層時，應(yīng)進(jìn)行必要的夯實處理。

1.2 水文條件

冷卻塔區(qū)域地下水有上層滯水、第四系孔隙水和基巖裂隙水。上層滯水主要存在于原始地面標(biāo)高較低的溝谷地帶粘性土以上，貯存于新近堆積的填土層孔隙之內(nèi)，沒有穩(wěn)定的水位，受地表水及降雨的影響極大;孔隙水廣泛分布于松散地層的孔隙之中，廠址區(qū)含碎石的粉質(zhì)粘土層內(nèi)的水為此類型水。地下水受地表水、降雨及季節(jié)性的影響較大，排泄方式主要是滲出地表流向更低洼地帶。

2 強(qiáng)夯設(shè)計與試驗檢測

2.1 強(qiáng)夯設(shè)計與處理方案

結(jié)合以往工程經(jīng)驗，對冷卻塔區(qū)域選擇采用強(qiáng)夯技術(shù)加固地基。強(qiáng)夯施工工藝采用多遍夯擊，夯擊次序為主夯—次夯—插夯—滿夯，能級依次減小，每遍夯完后用同類土料回填夯坑并整平。每2遍夯擊之間，應(yīng)有一定的時間間隔，單擊夯擊能級包括:主夯4000 kN·m、次夯 4000 kN·m、插夯與滿夯2000 kN·m。強(qiáng)夯夯點布置按正方形布置，第1、2遍采用跳夯，夯點間距第2遍夯擊點間距為10 m;第2遍夯擊點位于第1遍夯擊點間;第3遍先夯第1、2遍主次夯坑，然后再夯其4個夯點之間的中點;第4遍采用滿夯，分2次夯，第1次各夯點緊挨相切，呈正三角形布置，第2次夯點為第1次三角形夯點的中心。

若逢雨季施工時，應(yīng)采取必要的地面排水措施和塑料薄膜覆蓋夯區(qū)，同時控制好夯坑回填料及含水量，及時回填夯坑。

2.2 強(qiáng)夯試驗檢測結(jié)果

強(qiáng)夯施工后進(jìn)行了原位測試和室內(nèi)土工試驗，主要包括平板載荷試驗、超重型動力觸探和密實度試驗，以確定加固處理效果。針對近10000 m2的冷卻塔強(qiáng)夯區(qū)域，試驗檢測共進(jìn)行了3組平板載荷試驗、6組超重型動力觸探試驗、3組密實度試驗。

平板載荷試驗采用1 m×1 m的方形承壓板，最大加載壓力為440 kN，加荷等級分8級。根據(jù)相關(guān)規(guī)范的規(guī)定［10-11］，取s/d(s為載荷試驗承壓板的沉降量，d為承壓板的寬度)等于0.015所對應(yīng)的壓力作為復(fù)合地基承載力特征值，且按相對變形值確定的承載力特征值不應(yīng)大于最大加載壓力的1/2，試驗結(jié)果如圖1所示。強(qiáng)夯后地基承載力特征值分別為203、182、220 kPa，復(fù)合地基承載力平均值為 202 kPa，不滿足設(shè)計要求。

超重型動力觸探試驗［12－13］采用 120 kg 重錘，經(jīng)桿長修正后得到每米貫入指標(biāo)平均值，共進(jìn)行了6組試驗，試驗結(jié)果如表1所示，每米錘擊數(shù)基本一致，均在3擊左右，可見強(qiáng)夯技術(shù)對地基的加固效果不顯著。

圖1 平板載荷試驗的荷載位移曲線Fig.1 Curves of load versus displacement for plate loading test

表1 超重型動力觸探試驗結(jié)果Tab.1 Results of super-heavy dynamic penetration test

密實度試驗過程中，首先選擇代表性土體進(jìn)行了室內(nèi)擊實試驗，得到回填土的現(xiàn)場最大干密度為2.16 g/cm3;通過坑探、灌水法與含水率得到強(qiáng)夯土體的現(xiàn)場干密度，最終得到強(qiáng)夯后土體的密實度，共進(jìn)行3組密實度試驗，試驗結(jié)果如表2所示。密實度平均值在86%左右，不滿足壓實標(biāo)準(zhǔn)，可見強(qiáng)夯技術(shù)加固效果不顯著。

綜合判定強(qiáng)夯后的冷卻塔區(qū)域承載力不能滿足設(shè)計要求，試驗檢測不合格。

表2 密實度試驗結(jié)果Tab.2 Results of density test

3 強(qiáng)夯置換設(shè)計與試驗檢測

3.1 取土及含水率試驗

針對強(qiáng)夯施工后冷卻塔試驗檢測不合格區(qū)域，進(jìn)行了取土與含水率試驗。含水率試驗結(jié)果如表3所示，其中1組2 m見水、2組2 m見水、3組8 m見水、4組8 m見水、5組6 m見巖、6組8 m見水。試驗結(jié)果表明:(1)距離地表2 m處含水率偏大(為17.4%)，且部分孔位存在明顯的上層滯水，原因在于受到強(qiáng)夯施工過程中暴雨影響，且未按照設(shè)計要求進(jìn)行必要的地面排水措施和塑料薄膜覆蓋夯區(qū);(2)離地表7～8 m處存在淤泥質(zhì)土，且含水率也明顯偏高，原因在于此深度為老干渠河底部位，在最初回填時老干渠底部的淤泥質(zhì)土未及時清理干凈，且受到回填期間雨季的影響。

表3 含水率試驗結(jié)果Tab.3 Results of moisture content test

上述試驗結(jié)果表明，土體表層范圍內(nèi)存在的上層滯水使得土體含水率明顯高于最佳含水率，使得表層土體難以夯實，其平板載荷試驗結(jié)果難以滿足設(shè)計要求;同時土體深部范圍內(nèi)存在的飽和淤泥質(zhì)土，使得底部土體在強(qiáng)夯作用下成為“橡皮土”，此深度范圍內(nèi)的超重型動力觸探錘擊數(shù)也明顯偏小。

3.2 強(qiáng)夯置換處理方案

結(jié)合現(xiàn)場具體施工條件與施工工期的要求，最終選擇采用強(qiáng)夯置換方法對不合格區(qū)域重新進(jìn)行加固處理。首先，開挖基坑形成墩坑，坑深6 m，坑間距5 m，開挖寬度不小于夯錘直徑，坑內(nèi)積水隨時抽干抽凈，在自然狀態(tài)下暴曬2天。然后，在坑內(nèi)填入硬質(zhì)散體粒料，主要為經(jīng)爆破后的巖體碎石骨料，只在主夯點填料，滿夯點、拍夯點不填料。最后，重新按照強(qiáng)夯設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行施工。

3.3 強(qiáng)夯置換試驗檢測結(jié)果

強(qiáng)夯置換結(jié)束后同樣進(jìn)行了3組平板載荷試驗、6組超重型動力觸探試驗、3組密實度試驗，試驗點位與強(qiáng)夯試驗點位基本一致。平板載荷試驗的荷載位移曲線如圖2所示，超重型動力觸探試驗的每米貫入指數(shù)均值如表4所示，密實度試驗結(jié)果如表5所示。

根據(jù)圖2可得，復(fù)合地基承載力平均值大于220 kPa。根據(jù)表4可得，超重型動力觸探錘擊數(shù)均大于3擊，尤其是1～3 m深度范圍內(nèi)顯著大于其他深度范圍內(nèi)的錘擊數(shù)，反映出強(qiáng)夯置換加固效果主要體現(xiàn)在1～3 m深度范圍內(nèi)的土體。根據(jù)表5可知，密實度均顯著提高。綜合判定強(qiáng)夯置換后復(fù)合地基的承載力能滿足設(shè)計要求。

圖2 強(qiáng)夯置換后的平板載荷試驗曲線Fig.2 Curves of load versus displacement for plate loading test after dynamic replacement

表4 強(qiáng)夯置換后超重型動力觸探試驗結(jié)果Tab.4 Results of super-heavy dynamic penetration test after dynamic replacement

表5 強(qiáng)夯置換后的密實度試驗結(jié)果Tab.5 Results of density test after dynamic replacement

4 結(jié)論

(1)針對飽和軟粘土地基，應(yīng)首先選擇強(qiáng)夯置換進(jìn)行加固處理，且應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場具體條件采取必要的排水措施與恰當(dāng)?shù)闹脫Q填料。

(2)強(qiáng)夯法施工前應(yīng)進(jìn)行試夯，確定工藝的可行性;施工過程中要密切注意雨季的地面排水措施，施工后要及時回填夯坑。

［1］王鐵宏.全國重大工程項目地基處理工程實錄［M］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，1998.

［2］地基處理手冊編寫委員會.地基處理手冊［M］.2版.北京:中國建設(shè)工業(yè)出版社，2000.

［3］彭灼凱.強(qiáng)夯法加固大連濱海雜填土的試驗總結(jié)［J］.黑龍江電力技術(shù)，1987(4):29-33.

［4］楊志強(qiáng).強(qiáng)夯法大面積處理粘性人工高填土地基［J］.巖土力學(xué)，1992，13(2):153-159.

［5］王宏祥，閆澍旺，馮守中.強(qiáng)夯置換墩法處理公路軟基的機(jī)制研究［J］.巖土力學(xué)，2009，30(12):53-58.

［6］靳振波.強(qiáng)夯置換法在公路工程中的應(yīng)用［J］.黑龍江交通科技，2006(4):14-15.

［7］張風(fēng)文，周洪彬.強(qiáng)夯置換碎石樁復(fù)合地基承載力的試驗研究［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2000，19(4):522-525.

［8］白冰，徐華軒，劉海波，等.強(qiáng)夯置換法處理松軟土地基若干問題研究［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2010，29(S1):3001-3006.

［9］劉惠珊，陳克景.強(qiáng)夯加固軟土的新發(fā)展－強(qiáng)夯置換［J］.工業(yè)建筑，1990(7):41-45.

［10］DL/T 5219—2005架空送電線路基礎(chǔ)設(shè)計技術(shù)規(guī)定［S］.北京:中國電力出版社，2005.

［11］GB 50007—2002建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計技術(shù)規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2002.

［12］JGJ 79—2002建筑地基處理技術(shù)規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2002.

［13］GB 50021—2001巖土工程勘察規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2002.