馮美升,胡 玉
(金安橋水電站有限公司, 云南 麗江 674100)
金安橋水電站工程采用上、下游土石圍堰一次斷流、右岸2條導(dǎo)流洞全年導(dǎo)流的導(dǎo)流方式。2條導(dǎo)流洞的斷面為城門洞形,斷面尺寸為16 m×19 m,其中1號導(dǎo)流洞進(jìn)口底板高程為1 289.900 m、出口高程為1 287.182 m、洞長941.232 m。截流時只有1號導(dǎo)流隧洞進(jìn)行分流。
上、下游圍堰均為不過水土石圍堰,填筑總工程量為117.45萬m3。上游圍堰堰頂高程1 345 m,最大堰高61 m;下游圍堰堰頂高程 1 316 m,最大堰高34 m。上、下游圍堰堰體采用復(fù)合形式進(jìn)行防滲,河床部分以下采用混凝土墻防滲;岸坡巖體采用灌漿帷幕防滲;上部分層碾壓部分采用土工膜心墻防滲。圍堰迎水側(cè)水下部分采用拋大塊石或鋼筋籠塊石護(hù)坡,水上部分采用干砌塊石進(jìn)行護(hù)坡。
根據(jù)對截流水力學(xué)模型試驗(yàn)成果的研究分析,結(jié)合圍堰和導(dǎo)流洞的布置特點(diǎn)、現(xiàn)場地形、截流備料、道路、截流場地布置以及前期壩肩開挖的進(jìn)展情況,最終選用了60 m寬戧堤右岸單向進(jìn)占立堵截流方案,工程順利截流成功。
(1)截流落差大。金安橋水電站位于高山峽谷區(qū),河床相對狹窄,洪水峰高量大,洪枯水位變幅大。河床相對狹窄、坡降大,水流湍急,截流模型試驗(yàn)戧堤最大落差達(dá)6.61 m,最大流速6.25 m/s,屬大落差、高流速截流,截流難度大。
(2)場地交通條件困難?,F(xiàn)場因左岸陡峭,不具備布置截流場地的條件,道路布置也十分困難,故截流場地和道路均布置于壩址右岸,左右岸交通由下游約2 km處金安大橋連接。
(3)截流時僅1號導(dǎo)流洞可分流,分流條件差。
(4)地質(zhì)條件復(fù)雜。上游圍堰右岸地形平緩,左岸地形較陡,截流時對戧堤進(jìn)占制約性大,只能從右岸單向進(jìn)占;同時,玄武巖節(jié)理發(fā)育,開挖料中的大、中塊石料較少,最大粒徑以小于等于0.6 m石渣混合料為主,給截流大塊石備料增加了困難。
根據(jù)設(shè)計(jì)文件以及金安橋水電站工程截流模型試驗(yàn)結(jié)果,截流設(shè)計(jì)以12月中旬截流作為基本研究條件。截流流量采用12月中旬10年一遇旬平均流量889 m3/s,非龍口段預(yù)進(jìn)占流量采用12月上旬10年一遇旬平均流量990 m3/s,預(yù)進(jìn)占戧堤裹頭保護(hù)流量采用12月20年一遇最大流量1 030 m3/s。
導(dǎo)流洞在進(jìn)口留有3 m巖埂時,1號導(dǎo)流洞的分流能力曲線見圖1。
圖1 1號導(dǎo)流隧洞的分流能力曲線
施工截流完成了單戧雙向進(jìn)占、單戧單向進(jìn)占、單戧雙向進(jìn)占、護(hù)底試驗(yàn)、寬戧堤試驗(yàn)、雙戧堤試驗(yàn)等多種工況的水力模型試驗(yàn),后又補(bǔ)充完成了60 m寬戧單向立堵進(jìn)占各種工況的模型試驗(yàn)。
采用寬戧堤單向立堵截流時龍口最大平均流速(戧堤軸線處)為5.54 m/s,相應(yīng)龍口寬18 m;龍口最大單寬流量為43.87 m3/(s·m),相應(yīng)龍口寬35 m;龍口最大單寬功率為 141.28 t·m/(s·m), 相應(yīng)于龍口寬18 m;截流最終總落差為6.12 m。寬戧堤單向立堵進(jìn)占截流方案的龍口段水力學(xué)參數(shù)見表1。
截流模型的單戧雙向立堵、寬戧雙向立堵、雙戧雙向立堵、寬戧右岸單向進(jìn)占,下游圍堰尾隨進(jìn)占、寬戧單向立堵進(jìn)占,左岸裹頭和寬戧單向立堵進(jìn)占6種戧堤進(jìn)占時的水力學(xué)參數(shù)比較結(jié)果表明,寬戧堤單向立堵截流方案優(yōu)勢明顯。從水力學(xué)觀點(diǎn)看,寬戧堤能夠使龍口沖刷流速顯著降低,增大龍口前壅水高度,增大隧洞分流量,從而減少龍口水流流速、整體降低截流難度??紤]到金安橋壩址區(qū)的左岸岸坡陡峻,左岸施工布置尤其是交通布置較困難,不適宜雙戧進(jìn)占施工布置。
綜合考慮模型試驗(yàn)的水力學(xué)成果、現(xiàn)場地形條件、截流完成對后續(xù)工程特別是防滲墻施工的影響等因素后,決定采用60 m寬戧堤右岸單向進(jìn)占、立堵截流的方式。
按12月中旬Q=889 m3/s流量截流,截流模型試驗(yàn)成果表明:圍堰合攏閉氣后,圍堰上游水位為1 304.78 m??紤]波浪爬高及安全超高,將戧堤頂高程定為1 307 m,截流戧堤軸線布置在上游圍堰軸線下游80 m處,頂寬48 m。預(yù)進(jìn)占起始高程為1 307 m,在戧堤預(yù)進(jìn)占中堤頭始終保持在水位2 m以上,即1 303 m高程,頂寬60 m,以減少戧堤合龍時的拋填強(qiáng)度,加快合龍進(jìn)展。在戧堤合龍后,填筑戧堤至設(shè)計(jì)高程1 307 m。
截流戧堤處河床水面寬度122 m,計(jì)劃預(yù)進(jìn)占長度為72 m,截流龍口段寬50 m。其中龍口段分Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區(qū),其長度分別為18、17、15 m。截流戧堤設(shè)計(jì)斷面為梯形,戧堤堤頂寬度為48~60 m,可以滿足8輛20~32 t自卸汽車在堤頭同時拋投。
表1 龍口段特征水力參數(shù)(流量889 m3/s、寬戧堤單向進(jìn)占,導(dǎo)流洞進(jìn)口有3 m巖?。?/p>
表2 截流拋投材料預(yù)備量
截流戧堤預(yù)進(jìn)占及戧堤加高的石渣料為12.9萬m3,龍口段的戧堤填筑石料流失系數(shù)按1.3考慮,備料系數(shù)按1.5考慮,龍口段分區(qū)拋投工程量約為58 970 m3,龍口段備料量為88 455 m3,總的備料量為:石渣和塊石21.75萬m3、石籠2 900個、四面體160個。截流備料見表2。
預(yù)進(jìn)占在上游圍堰戧堤右岸單向進(jìn)占,戧堤預(yù)進(jìn)占段長72 m,工程量為102 600 m3,預(yù)進(jìn)占完成后戧前水位將壅高3.8 m左右,達(dá)到1 301.73 m高程,戧堤預(yù)進(jìn)占時間放在導(dǎo)流洞進(jìn)口巖埂拆除后進(jìn)行。預(yù)進(jìn)占主要利用大壩壩肩開挖料,自卸汽車運(yùn)輸至戧堤右端,端進(jìn)法卸料,推土機(jī)推趕,戧堤行車路線擬布置6~8車道,堤頭全面拋投。預(yù)進(jìn)占時首先拋投最大粒徑為0.2~0.35 m的石渣混合料。進(jìn)占至67 m時,采用下挑腳先進(jìn)占、上挑腳跟進(jìn)、軸線再跟進(jìn)的拋投方式,拋投0.35~0.8 m中石進(jìn)占至72 m,形成50 m龍口段。預(yù)進(jìn)占每天填筑7 000 m3,15 d內(nèi)預(yù)進(jìn)占完成。在預(yù)進(jìn)占拋投的過程中,由于流速逐步增加,河床被束窄,水流流態(tài)發(fā)生變化,采用大塊石與塊石鋼筋籠、四面體等特殊材料在下游護(hù)坡形成裹頭。
進(jìn)入50 m龍口截流階段,實(shí)際水情監(jiān)測加密到每小時觀測一次。上游來流量為829 m3/s,截流戧堤上游水位為1 296.59 m,戧堤下游水位為1 295.84 m,上游水位落差為0.75 m。導(dǎo)流洞進(jìn)口水位為1 296.7 m,分流量為154.13 m3/s,龍口過流量為674.87 m3/s,分流比為18.59%。龍口寬為50 m,龍口水面寬為39.94 m,龍口流速為2.33 m/s,推進(jìn)坡比為1∶1.44,龍口進(jìn)占高程為1 303 m。
龍口段截流開始時段進(jìn)占順利,單位時間最大拋投量為1 692 m3/h,主要采用大塊石料凸出下挑腳,然后上游石渣料推進(jìn),并用鋼筋石籠在下游坡腳進(jìn)行防護(hù)。當(dāng)推進(jìn)9.71 m時,龍口寬束窄至40.29 m,進(jìn)占推進(jìn)坡比為1∶1.46,龍口流速為 5.8 m/s,水位落差為1.72 m,河床主流略偏向左岸,填筑料沖刷和流失較嚴(yán)重,進(jìn)占比較困難。為有效控制填筑料的流失,采用大塊石上挑腳進(jìn)占,即在戧堤軸線部位偏向上游30°~45°方向拋投大塊石進(jìn)占,上挑腳拋投石渣料、下挑腳拋投塊石料,繼續(xù)進(jìn)占4.39 m形成35.9 m龍口,龍口流速和落差進(jìn)一步增大。
龍口寬由40.29 m繼續(xù)拋投6 h,單位時間最大拋投量為1 140 m3/h,龍口流速為6.69 m/s,最大落差為2.3 m,大塊石穩(wěn)定困難。隨機(jī)將大塊石拋投部位隨上挑腳向戧堤上游偏移,進(jìn)占效果明顯,水位落差被分配到較長龍口段,龍口下挑腳及時跟進(jìn)。
寬戧堤整體進(jìn)占至龍口寬35.7 m時,龍口束窄不明顯。在寬戧堤上游部位采用凸出上游挑腳,用大塊石料繼續(xù)進(jìn)占,但大塊石在坡腳不易穩(wěn)定,在戧堤上游開始拋投四面體和鋼筋石籠,鋼筋石籠由汽車吊先吊裝到25 t自卸車上,每車吊裝4個,然后采用鋼絲繩和卡環(huán)將4個鋼筋石籠在車上串在一起,直接卸在堤頭后,由推土機(jī)推趕。四面體采用25 t和50 t汽車吊吊裝到32 t自卸汽車,拉運(yùn)至堤頭自卸后用推土機(jī)推趕。初始拋投時鋼筋石籠4個為一串拋投,四面體單個拋投。在龍口形成防沖磯頭,以減小流失和穩(wěn)定龍口;然后用塊石料和石渣料快速拋投跟進(jìn),并對戧堤下游坡腳用鋼筋石籠和大塊石進(jìn)行防護(hù)。用此方法進(jìn)占至龍口寬度29.18 m時進(jìn)占比較困難,龍口流速達(dá)到7.09 m/s,落差達(dá)到 3.19 m, 龍口單寬功率為 128.45 t·m/(s·m)。
繼續(xù)進(jìn)占仍采用凸出上挑腳進(jìn)占方法,但為了加大拋投強(qiáng)度,穩(wěn)定龍口,根據(jù)現(xiàn)場進(jìn)占及堰前水位 (1 298.49 m)情況,將堤頭進(jìn)占高程降至1 301 m,戧堤寬度縮窄為40 m,并且鋼筋石籠在堤頭堆卸2~3車即8~12個后,用鋼絲繩全部串起后,由2臺推土機(jī)配合推趕入龍口,四面體則根據(jù)拋投鋼筋石籠后的穩(wěn)定情況,將3~6個串在一起,由2臺推土機(jī)配合推趕入龍口,先在龍口形成穩(wěn)定的防沖磯頭;然后采用大塊石及時跟進(jìn),將龍口向前推進(jìn),同時在上游挑腳用塊石料和石渣料跟進(jìn),下游挑腳則采用鋼筋石籠護(hù)腳后,大塊石和鋼筋石籠同時拋投跟進(jìn)。此方法一直進(jìn)占至龍口寬剩余5 m時,采用大塊石快速拋投完成合龍。
在50 m龍口截流過程中,拋投材料總用量為38 952 m3(不含戧堤加寬、加高至設(shè)計(jì)寬度及高程的填筑量 20 018 m3), 其中小石 (0.2~0.4 m)10 711 m3, 約占 27.5%; 中石 (0.4~0.8 m) 15 413 m3,約占39.5%;大塊石 (0.8 m以上)12 828 m3,約占32.9%;特殊材料用量為:鋼筋石籠779個,四面體155個。
龍口截流共歷時45 h,截流過程中實(shí)測龍口最大流速7.15 m/s,最大落差4.72 m,龍口平均單寬流量 50.06 m3/s·m, 龍口平均單寬功率 180.92t·m/s·m,龍口最大單位時間拋投強(qiáng)度1 785 m3/h,日最大拋投強(qiáng)度37 595 m3。
金安橋水電站工程截流從指標(biāo)來看屬大落差、高流速的截流,現(xiàn)場條件復(fù)雜,截流難度相當(dāng)大。根據(jù)截流模型試驗(yàn)成果,確定了合理的截流方案。在短短2個月內(nèi)完成了截流指揮系統(tǒng)、施工布置、截流備料、機(jī)械設(shè)備組織等各項(xiàng)準(zhǔn)備工作,所有參戰(zhàn)人員在截流期間精心組織、頑強(qiáng)拼搏、連續(xù)作戰(zhàn),截流過程有條不紊,大江截流圓滿成功,成為第1座在金沙江干流首先實(shí)現(xiàn)大江截流的水電工程。
[1] 水利水電工程施工組織設(shè)計(jì)手冊[M].北京:中國水利水電出版社,1994.
[2] DL/T5114—2000 水電水利工程施工導(dǎo)流設(shè)計(jì)導(dǎo)則[S].
[3] 武漢大學(xué),中國水電顧問集團(tuán)昆明勘測設(shè)計(jì)院.金安橋施工截流模型 (動床)試驗(yàn)研究報(bào)告 [R].昆明:中國水電顧問集團(tuán)昆明勘測設(shè)計(jì)院,2005.
[4] 武漢大學(xué),中國水電顧問集團(tuán)昆明勘測設(shè)計(jì)院,中國水利水電第四工程局.金安橋施工截流模型 (動床)補(bǔ)充試驗(yàn)研究報(bào)告[R].昆明:中國水電顧問集團(tuán)昆明勘測設(shè)計(jì)院,2005.