梁 柱,鄧雨生,柯史壁

(茂名石化動(dòng)力廠,廣東 茂名 525021）

汽輪機(jī)軸封漏汽的原因分析及改進(jìn)措施

梁 柱,鄧雨生,柯史壁

(茂名石化動(dòng)力廠,廣東 茂名 525021）

分析了鍋爐給水泵驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)軸端汽封泄漏的原因,分析后確認(rèn),造成汽輪機(jī)汽封泄漏的原因是汽輪機(jī)前、后汽封間隙均遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)值。通過修正汽封環(huán)的尺寸并調(diào)整了汽封間隙,使間隙被控制在設(shè)計(jì)值以內(nèi),同時(shí),在前、后軸承的油檔處采用了“氮?dú)夥馄奔夹g(shù)措施。運(yùn)行后的結(jié)果表明,這些改進(jìn)措施有效地解決了汽輪機(jī)前、后汽封的漏汽問題。

鍋爐:給水泵;汽輪機(jī);軸封;漏汽:間隙:改進(jìn):措施

1 概 述

某石化廠自備電站由2臺(tái)410 t/h循環(huán)流化床鍋爐和1臺(tái)40MW雙抽凝汽輪發(fā)電機(jī)組組成,汽機(jī)間布置有3臺(tái)鍋爐給水泵,其中2臺(tái)為電動(dòng)給水泵,1臺(tái)為汽動(dòng)給水泵。給水泵驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)為背壓式汽輪機(jī),采用電液調(diào)速系統(tǒng),額定功率為2958 kW,汽輪機(jī)額定轉(zhuǎn)速為2985 r/m in,進(jìn)汽壓力控制在4.1～4.6MPa,排汽壓力控制在0.78～1.18MPa,該汽輪機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)中的潤(rùn)滑油用于機(jī)組各軸承潤(rùn)滑和汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速控制。

該電站自2006年投入運(yùn)行后,汽輪機(jī)前、后軸封常出現(xiàn)漏汽和潤(rùn)滑油系統(tǒng)中帶水現(xiàn)象。經(jīng)檢查,是由于軸端汽封漏汽嚴(yán)重所致。在汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí),從軸封外端逸出的高溫蒸汽,沿軸向穿過油封進(jìn)入汽輪機(jī)的軸承箱中,蒸汽冷凝成水后,隨潤(rùn)滑油的回油進(jìn)入潤(rùn)滑油系統(tǒng),不斷積累的蒸汽冷凝水與潤(rùn)滑油一起在機(jī)組中循環(huán),這一過程使?jié)櫥筒粩嗳榛?造成潤(rùn)滑油品質(zhì)下降。這種乳化后的潤(rùn)滑油對(duì)運(yùn)行中的汽輪機(jī)及水泵危害極大:不僅影響軸承的潤(rùn)滑,加劇軸承的磨損,增加功率損耗,更主要的是引發(fā)汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的故障,造成汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速失控,從而導(dǎo)致機(jī)組的非計(jì)劃停機(jī)。[1]為解決軸封漏汽現(xiàn)象,在機(jī)組大修時(shí),對(duì)該汽輪機(jī)進(jìn)行了解體檢修,更換了汽輪機(jī)前、后汽封,重新調(diào)整了汽封間隙。在檢修后的投運(yùn)初期,軸封漏汽并不明顯,但運(yùn)行4個(gè)月后,發(fā)現(xiàn)油箱中含水量又會(huì)逐漸增大。一年后,軸封蒸汽泄漏更趨增大,嚴(yán)重時(shí),必須每星期添加1桶180L的潤(rùn)滑油對(duì)油箱進(jìn)行補(bǔ)油,并定期從油箱底部泄油閥排出油水混合物,以防止油品乳化。軸封漏汽不但威脅安全生產(chǎn),還增加了勞動(dòng)強(qiáng)度。因此,必須對(duì)于汽輪機(jī)軸封漏汽引起足夠的重視,及時(shí)查清原因,采取相應(yīng)的對(duì)策消除設(shè)備隱患,以確保汽輪機(jī)的安全運(yùn)行。

2 軸封漏汽的原因分析

2.1 汽輪機(jī)軸封的結(jié)構(gòu)分析

該機(jī)組軸端汽封采用平齒梳齒形汽封,見圖1所示。除汽封環(huán)上有密封齒,主軸上也有密封齒。密封齒與相對(duì)應(yīng)部件形成若干個(gè)縮孔(齒間隙）,當(dāng)蒸汽經(jīng)過第一個(gè)縮孔時(shí),由于流通面積突然減小,蒸汽壓力下降,汽流速度增加。高速汽流進(jìn)入縮孔后的汽室后,由于摩擦、渦流等原因,速度降低,動(dòng)能轉(zhuǎn)換成熱能,比焓值恢復(fù)到原來的值。然后蒸汽再依次經(jīng)過以后各縮孔,重復(fù)上述過程。蒸汽每經(jīng)過一個(gè)縮孔產(chǎn)生一次節(jié)流,壓力降低一次,最后由軸封抽汽帶走低壓力的蒸汽。

圖1 軸端汽封的密封齒

2.2 軸封間隙檢查結(jié)果分析

在2009年12月檢修期間,再次將該汽輪機(jī)解體檢修,處理軸封漏汽,經(jīng)過貼膠布法測(cè)量汽封的密封齒間隙,發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)缸體嚴(yán)重偏移(汽輪機(jī)軸向?yàn)闁|西方向布置）,南側(cè)前、后汽封間隙平均值為0.12mm,北側(cè)前、后汽封間隙平均值為1.12mm。見圖2所示。該汽封組由4片汽封環(huán)組成,汽封環(huán)背有彈簧,原設(shè)計(jì)的汽封間隙為0～0.08mm,因?yàn)槠猸h(huán)有彈簧擠壓,即使汽封間隙為零,作用在軸上的力也很小,汽封上的齒片對(duì)軸磨損較小。

圖2 軸封處截面圖

檢測(cè)各級(jí)汽封環(huán)齒片,沒有發(fā)現(xiàn)太大的磨損。特別是南側(cè)汽封環(huán)平均齒高3.15mm,北側(cè)汽封環(huán)齒高3.20mm(新汽封環(huán)齒高3.22mm）,相差不是很大,但發(fā)現(xiàn)存在兩個(gè)問題:

(1）下汽缸與主軸中心線平行度相差近1mm,下缸向南偏移。

(2）汽封安裝后總間隙達(dá)1.24mm,與設(shè)計(jì)值0.16mm相差過大。因此,北側(cè)汽封間隙過大,這是汽輪機(jī)軸封漏汽的主要原因。

3 改進(jìn)措施

3.1 調(diào)整軸封間隙

經(jīng)過解體檢查,確定了軸封漏汽是由于間隙過大造成。如何減少汽封的總間隙和消除下汽缸偏移是解決問題的重點(diǎn)?，F(xiàn)場(chǎng)分析后認(rèn)為,先從解決汽缸的偏移著手,微調(diào)下汽缸的安裝位置,因此,將下汽缸的定位銷拆除,用10 t導(dǎo)鏈向南偏移下汽缸,由于下汽缸過重,無法拉動(dòng),所以,調(diào)整下汽缸位置的辦法不太可行。重新考慮從汽封環(huán)入手,將汽封環(huán)的間隙調(diào)整至理想位置。通過繼續(xù)測(cè)量每塊汽封環(huán)間隙(如圖2）,發(fā)現(xiàn)下汽缸中心線與主軸中心線都在同一水平面上。南側(cè)汽封平均間隙差值不到0.04mm,而北側(cè)汽封2塊汽封平均間隙差值小于0.05mm。由于南側(cè)平均汽封間隙為0.12mm,與設(shè)計(jì)值較接近,決定不再考慮此處的間隙調(diào)整。所以,調(diào)整的重點(diǎn)位置是北側(cè)汽封環(huán)的間隙。從汽封環(huán)在汽封座上的安裝情況分析,汽封環(huán)背部有限位槽,利用彈簧的彈力將汽封環(huán)固定在汽封座。欲使汽封環(huán)更緊靠主軸,可車削限位槽,則汽封的間隙就會(huì)縮小。汽封環(huán)的車削位置如圖3、圖4所示。由于汽封環(huán)呈弧形,需在車床上車削,因此,應(yīng)將4片汽封環(huán)組成一個(gè)完整圓形才能進(jìn)行加工。汽輪機(jī)前、后汽封有4種不同寬度的汽封環(huán),經(jīng)過測(cè)量每組前、后汽封在北側(cè)位置的上下2塊汽封環(huán)的間隙,確定了車削量約為1.10mm。將待加工的每塊汽封環(huán)做好標(biāo)記,并從庫(kù)房挑出舊的汽封環(huán),按每種不同的寬度與現(xiàn)需改動(dòng)汽封環(huán)進(jìn)行組合拼裝后再進(jìn)行車削,車削后的汽封環(huán)尺寸見圖5所示。

汽封環(huán)加工后,按原先的標(biāo)記裝回,重新測(cè)量汽封間隙,間隙范圍在0.02～0.07mm,小于設(shè)計(jì)值0.16mm,符合安裝要求。對(duì)汽封座內(nèi)的積垢進(jìn)行了清除,檢查每片彈簧,并更換了已變形的彈簧。

3.2 采用“氮?dú)夥馄钡拇胧?/h3>

在處理汽輪機(jī)油系統(tǒng)帶水的問題時(shí),還采用了壓縮空氣封住軸封漏汽進(jìn)入油系統(tǒng)的“氣封汽”技術(shù)[2][3]:對(duì)軸承室油檔進(jìn)行改造,引一路干燥的壓縮空氣,使油檔環(huán)腔內(nèi)部形成環(huán)形空氣密封,借空氣來阻隔蒸汽進(jìn)入油系統(tǒng)中,即可實(shí)現(xiàn)“氣封汽”的目的。送入的空氣壓力不宜太高,以免破壞軸承油膜損壞軸承。結(jié)合電站系統(tǒng)的實(shí)際情況,為了確保油系統(tǒng)的安全,確定了采用氮?dú)庾鳛闅庠磥韺?shí)施“氣封汽”技術(shù)。

首先,在前、后軸承油檔環(huán)外側(cè)上半部位鉆一約12mm通孔,攻絲后裝接頭,鉆孔時(shí)僅鉆通最外側(cè)油檔環(huán),便于在油檔中形成空氣環(huán)流;從氮?dú)饪偣芤桓苤疗啓C(jī)旁,與汽輪機(jī)前、后軸承油檔環(huán)鉆孔部位相連接,引入氮?dú)庥脺p壓閥調(diào)節(jié)至0.1MPa左右,沿新增設(shè)管線送入汽輪機(jī)前、后軸承油檔槽內(nèi),利用氮?dú)庠谟蜋n環(huán)里形成的環(huán)流,阻隔汽輪機(jī)軸封漏汽進(jìn)入潤(rùn)滑油系統(tǒng)。氮?dú)夤芫€的簡(jiǎn)圖見圖6所示。

圖6 氮?dú)夤芫€示意圖

4 改造效果

2010年1月9日機(jī)組檢修完成,在汽輪機(jī)投運(yùn)后,機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)正常,軸瓦振動(dòng)值正常。用減壓閥調(diào)節(jié)氮?dú)鈮毫χ?.06MPa,運(yùn)行時(shí)軸封處無蒸汽冒出,機(jī)組運(yùn)行后,每天檢查油箱底部含水情況,沒有發(fā)現(xiàn)帶水現(xiàn)象。運(yùn)行10個(gè)月后,檢查油箱底部含水情況,仍沒有發(fā)現(xiàn)帶水現(xiàn)象。運(yùn)行結(jié)果表明,汽封間隙的調(diào)整和“氮?dú)夥馄钡拇胧?較好地解決了汽輪機(jī)前、后軸封長(zhǎng)期存在的漏汽問題。

5 結(jié) 語(yǔ)

通過測(cè)量和分析汽輪機(jī)軸封的結(jié)構(gòu)與汽封形式,改變了汽封環(huán)的尺寸并對(duì)汽封間隙進(jìn)行了調(diào)整,將間隙控制在設(shè)計(jì)值0.16mm之內(nèi),同時(shí),在前、后軸承的油檔采用了“氮?dú)夥馄奔夹g(shù)措施,較好地解決了汽輪機(jī)的軸封漏汽問題。經(jīng)過約1年的運(yùn)行結(jié)果證明,這些改進(jìn)措施很有成效。

[1]王兆鑫,高忠,徐國(guó)平.B6—3.43/0.981型背壓汽輪機(jī)軸封漏汽的治理[J].潤(rùn)滑與密封,2008,34(11）:109—110.

[2]伊旭東.中小型汽輪機(jī)油中帶水的防治[J].節(jié)能,2009,8:36—37.

[3]朱碧武.采用“氣封汽”的措施消除軸封漏汽引起的汽輪機(jī)油系統(tǒng)帶水問題[J].發(fā)電設(shè)備,2007,21(2）:168.

Analysis on Steam Leakage from the Shaft Seal of Turbine and its Countermeasures

LIANG Zhu,DENG Yu-sheng,KE Shi-bi
(Maom ing Petro-chem ical Company Pow er Plant,Maom ing,Guangdong,525021,China）

The cause of steam leakage has been analyzed from the shaft seal of turbine d riven by a feed-w ater pump of the boiler in the paper.The gap of both the front and back shaft seals of the turbine is found much bigger that the design value after analysis.Then the gap has been controlled w ithin the design value based on revision of the dimension of sea l ring and ad justment of seal gap.Meanwhile themeasure"nitrogen seal"is adop ted at the oil stem of both front and back bearings.The problem of steam leakageof both the front and back shaft seals of the turbine has been effectively solved by these im proved measures after operation.

boiler;feed-water pump;turbine;shaft seal;steam leakage;gap;improvement;measure

TK263.3+3

B

1672-0210(2011）02-0029-04

2011-04-11

2011-04-27

梁柱(1973-）,男,工程師。畢業(yè)于華東理工大學(xué)化工機(jī)械專業(yè).現(xiàn)從事電廠設(shè)備的管理工作。