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        DCM模式下非理想Boost開(kāi)關(guān)變換器的建模與仿真*

        2010-12-21 06:31:02方海彬解光軍
        電子器件 2010年4期
        關(guān)鍵詞:傳遞函數(shù)電感理想

        方海彬,解光軍

        (合肥工業(yè)大學(xué)電子科學(xué)與應(yīng)用物理學(xué)院, 合肥230009)

        DC-DC變換器有兩種基本工作模式,即連續(xù)工作模式CCM(Continuous Conduction Mode)和斷續(xù)工作模式(DCM)[1-2]?;陂_(kāi)關(guān)元件平均模型法、時(shí)間平均等效電路法、能量守恒法的思想,以Boost變換器為例,研究非理想基本變換器在DCM下的電路平均模型,并運(yùn)用占空比限制對(duì)模型加以改進(jìn),導(dǎo)出傳遞函數(shù),進(jìn)行穩(wěn)態(tài)和動(dòng)態(tài)小信號(hào)特性分析。

        與連續(xù)電流模式(CCM)相比,斷續(xù)電流模式(DCM)存在一個(gè)電感電流為零的子區(qū)間,其整個(gè)周期內(nèi)的平均電感電流較小,因此工作于DCM的DCDC開(kāi)關(guān)變換器被廣泛地應(yīng)用于負(fù)載電流小的輕載情況下。DCM分為線性和非線性的兩大類,非線性是指考慮功率MOSFET管導(dǎo)通電阻、二極管正向壓降和導(dǎo)通電阻、電感的等效串聯(lián)電阻、電容的等效串聯(lián)電阻、電感電流紋波等。

        1 占空比限制

        DCM下考慮紋波影響的Boost變換器電感電流如圖1所示:

        圖1 Boost變換器電流波形(DCM)

        研究表明d2的定義對(duì)于模型的精度十分關(guān)鍵。在傳統(tǒng)的狀態(tài)空間平均法[3]中,可根據(jù)電感電壓的伏特 秒平衡關(guān)系得到(以Boost變換器為例):

        在狀態(tài)空間平均法中應(yīng)用該表達(dá)式,得理想變換器的平均狀態(tài)方程

        式(2)中ˉiL為線性函數(shù)。然而實(shí)際情況下ˉiL并非線性函數(shù), dˉiL/dt為與狀態(tài)變量ˉiL、ˉvC有關(guān)的函數(shù)。式(1)的近似表達(dá)只能得到變換器的降階模型,不能準(zhǔn)確反映電路的高頻特性, 因此具有局限性。

        下面推導(dǎo)新的d2的定義。

        將式(5)代入式(4),解得

        與式(1)相比,式(6)考慮了ˉiL的動(dòng)態(tài)特性,根據(jù)上式所建立的模型為全階模型,能準(zhǔn)確描述電路的高頻響應(yīng)。

        圖2 非理想boost變換器

        2 非理想boost的建模

        圖2是非理想boost變換器的模型,我們根據(jù)能量守恒原理將兩個(gè)開(kāi)關(guān)的寄生參數(shù)等效到電感支路中去[4-5],再利用開(kāi)關(guān)元件平均模型法,用電流控制電流源代替有源開(kāi)關(guān)元件S,電壓控制電壓源代替無(wú)源開(kāi)關(guān)元件D, 得到如圖3 所示的大信號(hào)平均模型。

        圖3 DCM下非理想Boost變換器的大信號(hào)平均模型

        對(duì)變量進(jìn)行分解,分解為直流分量與交流小信號(hào)分量之和,即d1=D1+d?1, ˉiL=IL+?iL, vi=Vi+?vi,ˉvap=Vap+?vap, ˉvzp=Vzp+?vzp假設(shè)小信號(hào)分量|d?1|?D1, |?iL|?IL, |?vi|?Vi, |?vap|?Vap, |?vzp|?Vzp,令直流項(xiàng)為零,并忽略二次小信號(hào)乘積項(xiàng),得非理想Boost變換器在DCM下的小信號(hào)線性等效模型,

        圖4 DCM下Boost變換器的小信號(hào)模型

        (1)輸出電壓?vo(s)對(duì)輸入電壓?vi(s)的傳遞函數(shù)Gvi(s)

        (2)輸出電壓?vo(s)對(duì)控制變量d?1(s)的傳遞函數(shù)Gvd(s)

        3 仿真結(jié)果與分析

        本文選用的實(shí)際Boost變換器各參數(shù)為Vi=5 V, Vo=10 V, Io=0.2 A, R=50 Ω, L=19.2 μH,RL=3.6 mΩ, C=1 000 μF, RC=2 mΩ,選用型號(hào)為2SK 2690的MOSFET, Ron=10 mΩ,肖特基二極管RF=1 mΩ, VF=0.4 V, 開(kāi)關(guān)頻率fs=50 kHz。在Matlab/Power System Blockset中搭好實(shí)際的變換器電路圖如圖5所示,對(duì)其進(jìn)行取樣測(cè)試可得到如圖6(b)所示的離散點(diǎn)[6-8]。

        圖5 在Matlab/Power System Blockset中的實(shí)際變換器電路圖

        4 結(jié)論

        從曲線與測(cè)量點(diǎn)的擬合程度可以看出,本文得到的模型與電路原型更匹配,具有更高的精度,能精確到開(kāi)關(guān)頻率的一半左右。考慮寄生參數(shù)的等效電路模型能更正確地反映實(shí)際變換器的特性,揭示了考慮寄生參數(shù)建模的必要性,驗(yàn)證了基本變換器在非連續(xù)工作模式下電路平均建模方法的正確性;與文獻(xiàn)采用的d2表達(dá)式相比,考慮占空比限制的全階等效電路模型能更精確地反映實(shí)際變換器的特性,特別是高頻特性,對(duì)于提高模型的精度十分重要。

        圖6 Boost變換器的傳遞函數(shù)波特圖(實(shí)線、虛線、點(diǎn)狀線分別對(duì)應(yīng)①、②、③三種情況, (b)中的離散點(diǎn)為對(duì)實(shí)際變換器取樣所得的點(diǎn))

        [ 1] Davoudi A, Jatskevich J, Rybel T D.Numerical State-Space Average-Value Modeling of PWM DC-DC Converters Operating in DCM and CCM[ J] .IEEE Trans.PowerElectron, 2006, 21(4):1003-1012.

        [ 2] Reatti A, Kazimierczuk M K.Small-Signal Model of PWM Converters for Discontinuous Conduction Mode and Its Application for Boost Converter[ J] .IEEE Trans.Circuits and Systems, 2003,50(1):65-73.

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        [ 4] Sun J.Unified Averaged Switch Models for Stability Analysisof Large Distributed Power Systems[C] //Proc.APEC, 2008:249-255.

        [ 5] Prakash B, Prakash S.Analysis of High DC Bus Voltage Stress in the Design ofSingleStage Single Switch Switch Mode Rectifier[ J] .IEEE Trans.Power Electron, 2005, 2(20):505-511.

        [ 6] 沈勇,解光軍,程心.CCM模式Boost開(kāi)關(guān)變換器的非線性建模與仿真[ J] .電子器件, 2010, 33(1):90-93.

        [ 7] 曹文思,楊育霞.基于狀態(tài)空間平均法的BOOST變換器仿真分析[ J] .系統(tǒng)仿真學(xué)報(bào), 2007, 19(6):1329-1334.

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