武 杰，劉 非

（江蘇核電有限公司，江蘇 連云港222042）

1 停機(jī)試驗(yàn)概述

汽輪機(jī)事故停機(jī)是機(jī)組運(yùn)行期間比較常見的事件，在FSAR事故分析中該工況作為預(yù)計(jì)運(yùn)行事故進(jìn)行了分析。該工況的主要特點(diǎn)在于：汽輪機(jī)進(jìn)汽截止閥迅速關(guān)閉后，流向汽輪機(jī)的蒸汽流量突然中止，導(dǎo)致蒸汽發(fā)生器二次側(cè)壓力迅速增加；由于反應(yīng)堆熱量排出受阻，也導(dǎo)致一回路溫度、壓力、水位瞬時(shí)上升。因此，機(jī)組調(diào)節(jié)器的主要工作目標(biāo)在于排出二回路多余的蒸汽（通過汽輪機(jī)旁排或大氣釋放閥），并降低堆功率以恢復(fù)一、二回路的平衡穩(wěn)定狀態(tài)。

為驗(yàn)證機(jī)組停機(jī)不停堆工況下的綜合響應(yīng)能力，田灣核電站在1號機(jī)組功率啟動調(diào)試期間分別在3個(gè)功率平臺（50%FP,75%FP,100%FP）進(jìn)行了停機(jī)不停堆試驗(yàn)。其中50%FP功率平臺的停機(jī)試驗(yàn)又分為兩個(gè)試驗(yàn)：停機(jī)時(shí)汽輪機(jī)旁排動作和停機(jī)時(shí)汽輪機(jī)旁排閉鎖，大氣釋放閥動作試驗(yàn)。后者在國內(nèi)其他核電廠一般不做。而2號機(jī)組與1號機(jī)組相比，取消了75%FP功率平臺的停機(jī)試驗(yàn)。

2 停機(jī)試驗(yàn)的目的與驗(yàn)收準(zhǔn)則

2.11號機(jī)組100%FP功率平臺的停機(jī)試驗(yàn)?zāi)康?/h3>

（1）在汽輪機(jī)主汽門關(guān)閉時(shí)，綜合檢查主、輔設(shè)備的工作配合情況。

（2）檢查快速預(yù)保護(hù)APP, 反應(yīng)堆功率限制系統(tǒng)RUPL, 反應(yīng)堆功率控制器APC, 汽輪機(jī)功率調(diào)節(jié)器, 汽輪機(jī)旁排系統(tǒng)BRU-K, 一回路壓力調(diào)節(jié)器，穩(wěn)壓器，蒸汽發(fā)生器液位調(diào)節(jié)器以及其他調(diào)節(jié)器的工作情況。

（3）獲取調(diào)整調(diào)節(jié)器的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

（4）確定一、二回路主要參數(shù)偏離正常值的偏離量。

2.2 試驗(yàn)驗(yàn)收準(zhǔn)則

（1）正常運(yùn)行設(shè)備、預(yù)保護(hù)、工藝聯(lián)鎖的工作正常。

（2）在功率瞬態(tài)過程中，獲得了一、二回路參數(shù)的偏差量。

（3）通過快速預(yù)保護(hù)APP（根據(jù)觸發(fā)信號，6束控制棒自動斷電落入堆芯底部）,反應(yīng)堆功率限制系統(tǒng)RUPL將核功率降至（35～40）%FP，然后由反應(yīng)堆功率控制器APC自動維持在此水平。

（4）蒸汽發(fā)生器安全閥未動作。

（5）反應(yīng)堆保護(hù)未動作。

（6）運(yùn)行人員未干預(yù)自動調(diào)節(jié)和保護(hù)系統(tǒng)的工作。

3 停機(jī)試驗(yàn)的實(shí)施

3.1 試驗(yàn)準(zhǔn)備

主要是試驗(yàn)的組織管理和試驗(yàn)技術(shù)條件準(zhǔn)備。包括：確定試驗(yàn)方案；分析控制和保護(hù)系統(tǒng)可能的響應(yīng)；確定主要的風(fēng)險(xiǎn)與對策；檢查并確認(rèn)試驗(yàn)前組織、技術(shù)條件；合理安排人員對主要設(shè)備和控制參數(shù)進(jìn)行監(jiān)控。這些均反映在調(diào)試程序與《100%功率平臺下關(guān)閉主汽門試驗(yàn)先決條件、風(fēng)險(xiǎn)分析與對策》中。

3.2 試驗(yàn)前機(jī)組主要狀態(tài)

反應(yīng)堆功率99.29 %；電功率1039.29 MW；一回路壓力15.44 MPa；穩(wěn)壓器水位8.29 m；主蒸汽壓力6.01 MPa；蒸汽發(fā)生器水位2.4 m；旁排閥關(guān)閉; 機(jī)組主要調(diào)節(jié)器處于自動模式運(yùn)行；反應(yīng)堆功率控制器處于維持主蒸汽集管壓力模式；汽輪機(jī)功率調(diào)節(jié)器處于維持恒定電功率模式。

3.3 試驗(yàn)前主要系統(tǒng)的可用性確認(rèn)檢查

要求試驗(yàn)前24 h內(nèi)完成：

（1）汽輪機(jī)主汽門、調(diào)門和部分抽汽止回閥部分行程檢查，以防止試驗(yàn)過程中供汽與抽汽相關(guān)閥門發(fā)生卡塞而導(dǎo)致汽輪機(jī)超速。

（2）通過試驗(yàn)檢查汽輪發(fā)電機(jī)潤滑油泵、密封油泵根據(jù)低油壓備用泵啟動正常，以確保汽輪發(fā)電機(jī)惰轉(zhuǎn)過程中供油安全。

3.4 試驗(yàn)主要風(fēng)險(xiǎn)與對策

試驗(yàn)過程中主要風(fēng)險(xiǎn)與對策如下：

（1）快速預(yù)保護(hù)APP或者反應(yīng)堆功率限制系統(tǒng)RUPL拒動，此時(shí)操縱員應(yīng)該手動按下APP或PP1觸發(fā)按鈕以降低核功率。

（2）2號低加為混合式加熱器，其液位在功率變化時(shí)波動較大，在調(diào)試期間曾多次發(fā)生因2號低加液位波動導(dǎo)致機(jī)組狀態(tài)改變的事件，因此每次動態(tài)試驗(yàn)都要給予重點(diǎn)關(guān)注。如果在停機(jī)試驗(yàn)過程中發(fā)生2號低加液位高導(dǎo)致1級凝泵切除或者液位低導(dǎo)致2級凝泵切除，此時(shí)汽輪機(jī)旁排被閉鎖，堆操應(yīng)注意監(jiān)控大氣釋放閥與預(yù)保護(hù)PP1（一類預(yù)保護(hù)，控制棒以2 cm/s速度自動下插，直到觸發(fā)信號消失）動作，機(jī)操應(yīng)及時(shí)恢復(fù)2級凝泵運(yùn)行。

（3）防止除氧器液位過低，當(dāng)除氧器液位低于1.7 m，操縱員應(yīng)該手動通過預(yù)保護(hù)PP1按鈕下插控制棒以降低核功率，直到除氧器液位停止下降并開始回升。

3.5 試驗(yàn)實(shí)施完成

2007年5月14日11:10:41，操縱員從主控室后配盤手動按下停機(jī)按鈕，試驗(yàn)正式開始（該時(shí)間設(shè)為零時(shí)刻，后文中涉及參數(shù)變化相對該時(shí)刻計(jì)數(shù)）。隨后一回路依靠快速預(yù)保護(hù)APP和反應(yīng)堆功率限制系統(tǒng)R U P L將反應(yīng)堆降至40%，然后由反應(yīng)堆功率控制器APC自動維持此功率水平在±1%誤差范圍內(nèi)。二回路汽輪機(jī)旁排根據(jù)甩負(fù)荷信號立即打開，并最終將主蒸汽集管壓力維持在6.27 MPa。在11:25:00，機(jī)組主要參數(shù)達(dá)到穩(wěn)定，試驗(yàn)結(jié)束。

試驗(yàn)參數(shù)由儀控系統(tǒng)自動在線記錄，后續(xù)數(shù)據(jù)處理與分析均基于儀控系統(tǒng)自動記錄的數(shù)據(jù)。

4 試驗(yàn)瞬態(tài)過程主要數(shù)據(jù)分析

1號機(jī)組100%FP功率平臺的停機(jī)試驗(yàn)瞬態(tài)過程和主要參數(shù)變化如下：

（1）根據(jù)汽輪機(jī)主汽門關(guān)閉信號，快速預(yù)保護(hù)APP立即動作，讓6束控制棒斷電并落入堆底，堆功率階躍降至54%FP。APP動作之后，在78 s內(nèi)反應(yīng)堆功率限制系統(tǒng)RUPL繼續(xù)插棒降功率至39.8%F P，降功率速率為0.26%F P/s。反應(yīng)堆功率控制器APC根據(jù)RUPL動作信號立即投入維持核功率模式并暫時(shí)閉鎖對控制棒的控制信號。當(dāng)APP與RUPL動作信號消失，APC立即恢復(fù)對控制棒的控制并維持核功率40%FP。之后為補(bǔ)償中毒效應(yīng)，控制棒開始自動上提，以維持核功率在40%FP。其中核功率與控制棒棒位變化曲線見圖1,圖中APP動作后核功率的小突起是由于核功率快速下降引入的功率虧損，導(dǎo)致核功率又瞬間上升。

圖1 核功率與控制棒棒位變化曲線圖Fig.1 Curve of nuclear power varied with rod position

（2）發(fā)電機(jī)出口斷路器在6 s時(shí)自動斷開。

（3）汽輪機(jī)主汽門關(guān)閉后，主蒸汽集管壓力瞬間達(dá)到最大值6.61 MPa；4組（共8個(gè)）汽輪機(jī)旁排閥立即根據(jù)甩負(fù)荷信號打開，8個(gè)汽輪機(jī)旁排閥的開度2 s內(nèi)達(dá)到74%～92%，并導(dǎo)致主蒸汽集管壓力迅速回落，在42 s，壓力達(dá)到最低值6.01 MPa；同時(shí)汽輪機(jī)旁排閥也迅速開始回關(guān)，并最終穩(wěn)定在31%～38%開度，主蒸汽集管壓力也穩(wěn)定在6.27 MPa。其中主蒸汽集管壓力與8個(gè)汽輪機(jī)旁排閥的開度變化曲線見圖2。

圖2 主蒸汽集管壓力與8個(gè)汽輪機(jī)旁排閥的開度變化曲線圖Fig.2 The curve of8 turbine side delivery valve openings varied with the pressure of main steam header

（4）堆芯壓力受一回路平均溫度影響，在14.3～15.5 MPa內(nèi)波動，其中壓力第一次的突起陡升是由于汽輪機(jī)主汽門關(guān)閉后在汽輪機(jī)旁排沒有打開之前一回路排熱受阻導(dǎo)致，第二次突起是由于快速預(yù)保護(hù)APP控制棒組落入堆芯后，核功率迅速下降，由于功率虧損又引起核功率瞬間陡升，這導(dǎo)致堆芯壓力又瞬間陡升。穩(wěn)壓器電加熱器也根據(jù)定值相應(yīng)自動投、切。在550 s時(shí)堆芯壓力達(dá)到15.4 MPa。堆芯壓力變化曲線見圖3。

圖3 堆芯壓力變化曲線圖Fig.3 Core pressure variation curve

（5）穩(wěn)壓器水位在8.4～5.9 m之間變化，400 s時(shí)穩(wěn)定在6.0 m。堆功率快速降低導(dǎo)致一回路冷卻劑溫度降低并發(fā)生容積收縮，穩(wěn)壓器液位開始下降，13 s時(shí)備用的小流量上充泵自動投入，上充流量從0.9 kg/s增加到3.4 kg/s。穩(wěn)壓器液位偏差與化容系統(tǒng)（KBA）上充、下瀉流量見圖4。

圖4 穩(wěn)壓器液位偏差與化容系統(tǒng)（KBA）上充、下瀉流量變化曲線圖Fig.4 Curve of the charging and letdown flow of chemical and volume control system (KBA)varied with the pressurizer liquid level deviation

（6）1～4號S G液位偏差在+120 m m到-130 mm之間變化，在550 s時(shí)1～4號SG液位恢復(fù)到接近額定值。核功率降低之后，SG所需給水流量降低，在268 s時(shí)3號主給水泵根據(jù)給水流量降低自動切除，在450 s時(shí)1號主給水泵根據(jù)給水流量降低自動切除。液位變化如圖5所示。前20 s的SG液位顯示陡降是由于二回路主蒸汽壓力在關(guān)閉主汽門后陡升，SG內(nèi)汽泡被壓縮形成的虛假液位顯示。

（7）2號低加液位(根據(jù)下部液位計(jì)L C C16C L901)在37～1030 m m之間變化，500 s時(shí)穩(wěn)定在485 m m。根據(jù)上部液位計(jì)LCC16CL903，2號低加液位在1050～1975 mm之間變化，360 s時(shí)接近試驗(yàn)前初始值。2號低加液位低于2級凝泵保護(hù)切除整定值100 mm持續(xù)了36 s（從12 s到48 s），如果持續(xù)60 s，則2級凝泵會保護(hù)切除。2號低加上部液位計(jì)、下部液位計(jì)顯示液位和2號低加液位調(diào)閥開度變化曲線如下圖6所示。

（8）除氧器液位從初始值2.5 m降低到1.78 m（369 s）。在該液位穩(wěn)定了156 s，然后液位開始以2 cm/min的速度回升。在47 s除氧器應(yīng)急補(bǔ)水泵LCU07AP001根據(jù)除氧器液位低于2.3 m自動投入，在除氧器液位低于2.2 m時(shí)除氧器應(yīng)急補(bǔ)水調(diào)閥LCU31AA201開始自動打開，隨后截止閥LCU31AA101、LCU31AA102也自動打開開始向除氧器應(yīng)急補(bǔ)水。除氧器液位、除氧器正常供水調(diào)閥開度和應(yīng)急補(bǔ)水流量曲線見圖7。通過該曲線可以看到，在除氧器液位降低的過程中，除氧器正常供水調(diào)閥開度不但沒有增加，反而減小，這時(shí)因?yàn)槌跗髡９┧{(diào)閥在2號低加液位低于350 mm時(shí)進(jìn)入保證2號低加液位工況，關(guān)小調(diào)閥以防止2號低加液位過低導(dǎo)致2級凝泵保護(hù)切除（由于除氧器水裝量大，能承受暫時(shí)的犧牲），當(dāng)2號低加液位高于400 mm時(shí)再轉(zhuǎn)而恢復(fù)除氧器液位。

圖5 蒸汽發(fā)生器液位變化圖Fig.5 Variation of the liquid level of the steam generator

圖6 2號低加上部液位計(jì)、下部液位計(jì)顯示液位和2號低加液位調(diào)閥開度變化曲線Fig.6 Curve of the displayed liquid level of2# upper and lower liquidometers varied with2# liquid level adjustment valve openings

5 歷次停機(jī)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)的問題與設(shè)計(jì)優(yōu)化方案

圖7 除氧器液位、除氧器正常供水調(diào)閥開度和應(yīng)急補(bǔ)水流量曲線Fig.7 Curve of de-aerator liquid level, opening of de-aerator normal water supply adjustment valve and emergency makeup flow

田灣核電站一期工程的設(shè)計(jì)與參考電站相比差別很大，并采用了全數(shù)字化儀控系統(tǒng)，自動化水平大大提高，工藝控制的許多邏輯都是全新設(shè)計(jì)，2號低加采用混合式加熱器也是首次，因此許多工藝與邏輯都在調(diào)試期間根據(jù)試驗(yàn)驗(yàn)證的結(jié)果進(jìn)行了設(shè)計(jì)優(yōu)化。下面對歷次停機(jī)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)的問題與設(shè)計(jì)優(yōu)化方案作一介紹。

5.1 2006年5月9日1號機(jī)組50%FP停機(jī)，旁排動作試驗(yàn)

（1）發(fā)現(xiàn)的問題

由于瞬態(tài)過程中2號低加液位問題導(dǎo)致1級、2級凝泵先后切除。其中1級凝泵切除過程如下：主汽門關(guān)閉后，2號低加內(nèi)壓力迅速下降（從-41 kPa降至-70 kPa；此時(shí)2號低加出口溫度L C A20C T001從65 ℃降至36 ℃），2號低加內(nèi)上腔室壓力接近于凝汽器真空壓力（凝汽器真空壓力約為-94 kPa）；使得2號低加上部液位計(jì)引壓管線內(nèi)水發(fā)生閃蒸（水此時(shí)的閃蒸溫度約為37 ℃），產(chǎn)生虛假液位，示值大于1980 mm，同時(shí)2號低加下部液位示值升高并大于950 mm，導(dǎo)致一級凝泵保護(hù)切除，聯(lián)鎖關(guān)閉旁排。主蒸汽壓力升高，導(dǎo)致PP1及大氣釋放閥動作。該故障的根本原因在于：a)2號低加提供的基于差壓的液位測量方式不能在瞬態(tài)工況下表征液位的實(shí)際狀態(tài)；b) 調(diào)節(jié)器回路LCC16DL901在該瞬態(tài)工況下不能完全滿足工藝系統(tǒng)控制要求；c)2號低加有效容積較小，無調(diào)節(jié)裕度，自穩(wěn)定特性差，調(diào)節(jié)困難。

由于打開2級凝泵再循環(huán)閥門LCA24AA101的壓力定值回差過小，導(dǎo)致瞬態(tài)過程中2級凝泵出口壓力LCA20CP002 從1.93 MPa到1.99 MPa之間變化時(shí)再循環(huán)閥門LCA24AA101反復(fù)開關(guān)。

2號低壓加熱器抽汽擋板損壞,2006年9月11日在檢查2號低加狀態(tài)時(shí)，發(fā)現(xiàn)其內(nèi)部對應(yīng)的加熱蒸汽進(jìn)汽口抽汽擋板，管口十字支撐架以及抽汽擋板限位裝置脫落掉入容器內(nèi)，部分部件掉入系統(tǒng)內(nèi)。

（2）優(yōu)化方案

對2號低加液位計(jì)進(jìn)行改造：將上部液位計(jì)、下部液位計(jì)的負(fù)壓側(cè)引壓管合并；對上部液位計(jì)的正壓側(cè)引壓管補(bǔ)水管線增加手動調(diào)節(jié)閥，實(shí)現(xiàn)對引壓管的補(bǔ)水，降低引壓管和測量平衡容器內(nèi)的水溫；上述措施用于克服閃蒸。

增加根據(jù)2號低加高液位跳1級凝泵和低液位跳2級凝泵的延時(shí)時(shí)間。

將打開2級凝泵再循環(huán)閥門LCA24AA101的壓力定值回差值從0.01 MPa增加到0.07 MPa。

對于2號低壓加熱器抽汽擋板損壞，經(jīng)分析，認(rèn)為在設(shè)計(jì)上，對瞬態(tài)工況下介質(zhì)的沖擊強(qiáng)度考慮不足，再加上機(jī)組的瞬態(tài)試驗(yàn)較多，使得原設(shè)計(jì)的部件損壞。設(shè)計(jì)部門立即進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)并委托中方現(xiàn)場重新制作和安裝了損壞的部件，保證設(shè)備的正常運(yùn)行。

（3）效果評價(jià)

通過2006年10月15日重做的1號機(jī)組50%FP停機(jī)，旁排動作試驗(yàn)驗(yàn)證了這些變更，能滿足50%FP甩負(fù)荷的瞬態(tài)要求。

5.2 2006年8月10日1號機(jī)組50%FP停機(jī)，旁排不動作試驗(yàn)

（1）發(fā)現(xiàn)的問題

根據(jù)SG蒸汽管道壓力大于7.154 MPa發(fā)5 s脈沖信號讓大氣釋放閥開啟，在這5 s內(nèi)大氣釋放閥已全開，導(dǎo)致SG蒸汽壓力迅速下降，隨后大氣釋放閥在維持SG壓力為（6.86±0.05）MPa工況下立即關(guān)閉，壓力升高后大氣釋放閥又重新打開，由于大氣釋放閥調(diào)壓速度過快，導(dǎo)致SG蒸汽管道壓力上下波動，大氣釋放閥也反復(fù)開、關(guān)（瞬態(tài)過程中共開關(guān)了6次），相應(yīng)造成一回路的溫度、壓力、液位波動，同時(shí)也使蒸汽發(fā)生器液位、給水流量發(fā)生波動，給水調(diào)節(jié)閥反復(fù)開關(guān)。

2號低加上部平衡罐式液位計(jì)(LCC16CL903)在瞬態(tài)初期顯示不準(zhǔn)確。

甩負(fù)荷后堆芯壓力升的過高，導(dǎo)致穩(wěn)壓器粗噴淋閥打開，它的打開又導(dǎo)致了隨后壓力降的過低。

（2）優(yōu)化方案

降低大氣釋放閥調(diào)壓的比例因子，由0.4改為0.15。

將2號低加上部平衡罐式液位計(jì)換為毛細(xì)管式液位計(jì)。

為降低穩(wěn)壓器粗噴淋閥打開的持續(xù)時(shí)間，根據(jù)甩負(fù)荷信號讓穩(wěn)壓器細(xì)噴淋閥提前參與堆芯壓力調(diào)節(jié)。

（3）效果評價(jià)

通過1號機(jī)組后續(xù)動態(tài)試驗(yàn)以及2號機(jī)組50%FP停機(jī)，旁排不動作試驗(yàn)驗(yàn)證了這些變更，工作正常。

5.3 2006年12月22日1號機(jī)組75%FP停機(jī)，旁排動作試驗(yàn)

（1）發(fā)現(xiàn)的問題

2號低加下部液位計(jì)小于100 mm持續(xù)了36 s，而如果持續(xù)時(shí)間達(dá)到40 s（當(dāng)時(shí)的邏輯），則會跳2級凝泵。

除氧器液位降的過低，最低至1.43 m。

其中，除氧器液位過低由以下兩個(gè)原因?qū)е拢?/p>

由于除氧器液位調(diào)節(jié)器在2號低加液位低時(shí)強(qiáng)制轉(zhuǎn)入保2號低加液位工況，導(dǎo)致去除氧器的主調(diào)閥關(guān)小持續(xù)時(shí)間過長。

去除氧器的主調(diào)閥關(guān)小后，導(dǎo)致除氧器主供水調(diào)閥向啟/停調(diào)閥切換，更減少了向除氧器的供水量。

（2）優(yōu)化方案

把2號低加下部液位計(jì)小于100 mm跳2級凝泵的延時(shí)從40 s增加到60 s，此時(shí)2級凝泵的汽蝕余量仍有保證。

通過調(diào)整比例和積分系數(shù)來增加2號低加液位調(diào)節(jié)器的動作速度。

改變2號低加液位整定值，原額定液位定值為600 mm,現(xiàn)改為520 mm。

優(yōu)化除氧器液位調(diào)節(jié)器在2號低加液位低時(shí)強(qiáng)制轉(zhuǎn)入保2號低加液位工況的液位定值，從而減少除氧器的主調(diào)閥關(guān)小持續(xù)時(shí)間，來降低對除氧器液位的負(fù)面影響。

優(yōu)化除氧器主供水調(diào)閥向啟/停調(diào)閥切換條件。改進(jìn)后的除氧器主供水調(diào)閥向啟/停調(diào)閥切換邏輯為當(dāng)同時(shí)滿足以下3個(gè)條件（原邏輯只需要滿足條件a），并延時(shí)2 min動作：a) 去除氧器凝結(jié)水流量低于170 kg/s (原定值為200 kg/s); b)除氧器液位高于2.3 m；c)去蒸汽發(fā)生器的總給水流量小于250 kg/s。該改進(jìn)避免了在瞬態(tài)流量短時(shí)波動降低時(shí)，除氧器主供水調(diào)閥切換到啟/停調(diào)閥，從而導(dǎo)致除氧器供水不足。

（3）優(yōu)化除氧器應(yīng)急補(bǔ)水邏輯，通過提高應(yīng)急補(bǔ)水的動作定值以及引入除氧器液位下降速率的條件，讓應(yīng)急補(bǔ)水更早動作。

（4）效果評價(jià)

這些變更在隨后的1號機(jī)組75%FP甩廠用負(fù)荷試驗(yàn)中得到驗(yàn)證，2號低加與除氧器液位正常。

6 總結(jié)

通過對1、2號機(jī)組這些停機(jī)試驗(yàn)的數(shù)據(jù)分析，對調(diào)節(jié)器進(jìn)行了一系列優(yōu)化、調(diào)整，尤其是2號低加系統(tǒng)，首次采用混合式加熱器，原設(shè)計(jì)其有效容積過小，調(diào)節(jié)裕度小，在瞬態(tài)過程中液位波動大，通過對其液位計(jì)與控制邏輯的優(yōu)化，最終成功解決了這一難題，這也為后續(xù)其他動態(tài)試驗(yàn)的成功完成掃清了部分障礙。這樣，機(jī)組在停機(jī)瞬態(tài)過程中在沒有任何人為干預(yù)的情況下可以自動保持在安全狀態(tài)，并自動維持機(jī)組主要參數(shù)在正常運(yùn)行限值內(nèi)，試驗(yàn)的驗(yàn)收準(zhǔn)則完全滿足。