張美杰,黃 奧,顧華志,白 晨,張吉元

(武漢科技大學耐火材料與高溫陶瓷國家重點實驗室培育基地,湖北武漢,430081)

連鑄中間包耐火材料的沖蝕特性與控流裝置的優(yōu)化設置

張美杰,黃 奧,顧華志,白 晨,張吉元

(武漢科技大學耐火材料與高溫陶瓷國家重點實驗室培育基地,湖北武漢,430081)

中間包內耐火材料的損毀是化學反應、熱應力與鋼液流動的協同作用所致,中間包內控流裝置發(fā)生侵蝕的主要原因是鋼液對耐火材料的沖蝕。對設置有湍流控制器、擋渣堰、擋渣壩的中間包耐火材料的沖蝕特性進行數值模擬計算與分析,結果表明,中間包內沖蝕最嚴重的部位是在湍流控制器及沖擊區(qū)包壁上部1/3處,其次是擋渣堰迎向鋼液流動一側壁面;隨著擋渣堰與鋼液入口距離的增加,鋼液對擋渣堰、擋渣壩的沖蝕強度下降;根據停留時間分布(RTD)曲線設置中間包控流裝置時,應考慮鋼液對耐火材料的沖蝕特性。

連鑄中間包;耐火材料;控流裝置;沖蝕;數值模擬

中間包用耐火材料的損毀原因主要包括化學侵蝕、機械破壞和鋼液的沖蝕[1]。以往,人們主要采用抗渣實驗對耐火材料的化學侵蝕進行研究,認為化學侵蝕主要由擴散過程控制[2],并通過計算反應生成物在鋼液中的傳質速率來分析耐火材料的侵蝕速率[3]。近年來,研究人員通過建立耐火材料與熔渣之間化學反應的熱動力學模型來模擬熔渣對耐火材料的侵蝕速率[4]。對于耐火材料的機械破壞,則通過熱應力計算及裂紋的擴展進行分析[5]。隨著不潤濕鋼液耐火材料的出現,如含碳耐火材料、含鋯耐火材料等,鋼液對耐火材料的沖蝕破壞已逐漸引起研究人員的重視[6-7],鋼液流動參數對沖蝕的影響也通過水模實驗得到了證實[6]。對于沖蝕的數值模擬研究,主要限于對耐火材料壁面處的剪切應力進行分析[7],或耦合鋼液流動與傳質過程,根據經驗數據定義中間包內耐火材料的損毀因子,考察中間包內耐火材料的損毀情況[8]。Campbell等[9]將耐火材料的侵蝕分為3個過程:鋼渣向耐火材料內的滲透、鋼渣與耐火材料的反應以及生成物在剪切力作用下被沖蝕掉,分別建立了不同階段的數學模型并進行了簡單的數值模擬計算。

中間包控流裝置(耐火材料)的損毀原因主要是鋼液的沖蝕。本文基于計算流體力學(CFD)建立中間包內鋼液對耐火材料的沖蝕預測模型,并計算了在控流裝置布置不同的情況下鋼液對耐火材料的沖蝕強度,結合停留時間分布(RTD)曲線討論了中間包控流裝置布置的基本原則,以期為中間包內控流裝置的優(yōu)化設置提供參考。

1 中間包耐火材料侵蝕機理

中間包內存在復雜的多相流動與化學反應過程,對耐火材料的侵蝕是由多相流動、熱應力、化學反應及傳質過程協同作用所造成的。在實際工況條件下,中間包內的鋼液一直處于流動狀態(tài)。渣線處工作層耐火材料的侵蝕是由熔渣與耐火材料的化學反應及流體力學因素所致;其他區(qū)域工作層及控流裝置耐火材料基本不與鋼液發(fā)生化學反應,其侵蝕主要是由于流體力學因素所致。控流裝置受到沖蝕不僅影響中間包的使用壽命,而且影響其控流作用的發(fā)揮,惡化鋼液的流動狀態(tài),不利于夾雜物的去除。因此,控流裝置的沖蝕損毀是中間包內沖蝕研究的重點內容。

中間包內高速流動的鋼液與耐火材料壁面之間由于相對運動而產生剪切應力,從而不斷地撕裂、剝落表面耐火材料。鋼液對耐火材料的沖蝕強度可以表示為剪切應力與湍流強度的函數[10-11],即

式中:Wff為鋼液對耐火材料的沖蝕強度,kg/m2;τ為壁面剪切力,Pa;I為湍流強度;x、y、z分別為位置坐標,m。

由于鋼液中夾雜物含量很少,通常僅為百萬分之幾,因此相對于鋼液來說,夾雜物對耐火材料的沖蝕可以忽略不計。

2 計算條件

以某煉鋼廠的二流板坯中間包為研究對象建立模型,圖1為中間包及控流裝置結構布置示意圖。

圖1 中間包結構及其控流裝置圖Fig.1 Schematic construction of continuous casting tundish and flow controls

根據該廠的實際生產情況,拉坯速度設為1.1 m/m in,鑄坯尺寸為1.0 m×0.23 m,長水口(入口)內徑為95 mm,出口直徑為75 mm。另外,假設鋼液密度等于常數,為6 940 kg/m3,鋼液黏度為6.293×10-3Pa·s。鋼液流動及示蹤劑傳輸方程參見文獻[12]。

采用商業(yè)CFD軟件求解中間包內鋼液的湍流流動[12],鋼液對耐火材料的沖蝕強度根據式(1)進行計算。

在其他設置保持不變的情況下,改變擋渣堰與入口的距離,分別計算和分析擋渣堰距離入口750、1 200、1 550 mm時鋼液的RTD曲線及耐火材料沖蝕情況。

3 計算結果與分析

3.1 鋼液沖蝕強度分布

由于中間包為對稱結構,因此僅取其1/4進行分析。高溫鋼液通過鋼包長水口以較快的速度沖擊到湍流控制器內,然后越過湍流控制器、擋渣堰、擋渣壩等控流裝置流向出口,如圖2所示。

圖2 中間包中心截面鋼液流場Fig.2 Velocity field of molten steel in the longitudinal symmetry plane

在受限的湍流控制器及注入區(qū)內,鋼液進行著強烈地湍流流動,并與耐火材料壁面之間不斷碰撞,對其進行快速沖刷,從而造成耐火材料的沖刷磨蝕。圖3為擋渣堰、擋渣壩在距離入口不同位置時鋼液對耐火材料的沖蝕強度分布圖。

圖3 控流裝置布置情況不同時鋼液對耐火材料的沖蝕強度分布Fig.3 Erosion-corrosion of molten steel flow to refractory with different flow controls schemes

由圖3可見,在該中間包內,鋼液對耐火材料沖刷最嚴重的部位是湍流控制器及沖擊區(qū)包壁上部1/3處,且不隨擋渣堰與入口距離的變化而改變,其次則是擋渣堰迎向鋼液一側、塞棒底部的出口區(qū)域。

本文計算結果與中間包使用后內腔損毀實際測量結果一致[7]。另外,湍流控制器的損毀會改變鋼液的流動狀態(tài),影響控流裝置發(fā)揮作用,并成為影響中間包使用壽命的薄弱環(huán)節(jié)。在實際生產中,為了保持整個中間包使用壽命一致,湍流控制器底部的厚度通常比包底其他區(qū)域高60～100 mm[13-14],這也間接驗證了本文計算結果。

在擋渣堰距離入口較近時,擋渣堰靠近注入區(qū)一側的上部1/4左右區(qū)域沖蝕較嚴重,往往成為制約擋墻使用壽命的關鍵因素;隨著擋渣堰與入口的距離增加,鋼液對擋渣堰、擋渣壩的沖蝕強度下降,其使用壽命得到延長。

3.2 RTD曲線

在進行中間包控流裝置優(yōu)化設置時,常根據RTD曲線判斷鋼液流動特性的優(yōu)劣。圖4為擋渣堰、擋渣壩處于不同位置時鋼液在中間包內的RTD曲線,表1為RTD曲線分析結果。

由表1可見,擋渣堰、擋渣壩與入口的距離對

圖4 控流裝置布置情況不同時鋼液的RTD曲線Fig.4 RTD distributions of molten steel in the tundishes with different flow controls schemes

表1 RTD曲線分析結果Table 1 Analysis results of RTD curves

注:tmin、tpeak、tav分別為鋼液在中間包出口的響應時間、峰值時間以及在中間包內的平均停留時間;Vd、Vp、Vm分別為鋼液在中間包內流動時的滯止區(qū)體積、活塞流體積與混合區(qū)體積,m3;V為中間包的有效容積,m3。鋼液在中間包內停留時間的影響不大。因此,在設置中間包控流裝置時,應著重考慮鋼液的沖蝕強度分布情況,選用鋼液對耐火材料沖蝕強度較小的布置方式,針對本文研究對象,即擋渣堰距離入口1 500 mm為宜。

4 結 論

(1)鋼液對中間包耐火材料沖蝕最嚴重的部位為湍流控制器及沖擊區(qū)包壁上部1/3處,其次是擋渣堰迎向鋼液一側、塞棒底部的出口區(qū)域。

(2)中間包擋渣堰距離入口較近時,鋼液對擋渣堰的沖蝕較嚴重;隨著擋渣堰與入口的距離增加,鋼液對擋渣堰和擋渣壩的沖蝕強度下降,其使用壽命延長。因此,在鋼液的RTD曲線變化不大的情況下,應將擋渣堰布置在距離入口稍遠的區(qū)域。

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Flow control devices establishment and erosion corrosion of refractory in the continuous casting tundish

Zhang M eijie,H uang Ao,Gu H uazhi,Bai Chen,Zhang Jiyuan
(The State Key Laborato ry Breeding Base of Refractories and Ceramics,Wuhan University of Science and Technology,Wuhan 430081,China)

The combined effect of chemical reactions,thermomechanical stress and molten steel flow erosion contribute to the damage of the tundish refracto ry.The molten steel flow erosion mainly accounts for the damage of flow controls.In this regard,the erosion corrosion in a two strand continuous casting tundish equipped w ith turbulence inhibitor,dam s and weirswere numerically simulated by commercial software computer fluid dynamics(CFD).The results show the maxim um erosion strength position w asmainly found in the turbulence inhibito r and the wo rking lings near slag line around the injection zone,and then in theweirwalls faced to the flow direction.With the distance from the weir to the entrance increases,the erosion corrosion strength decreases.So,the erosion corrosion to refractories should be considered in op timization design of flow control devices based on the analysis of RTD curves.

continuous casting tundish;refracto ry;flow control devices;erosion corrosion;numerical sim ulation

TF063

A

1674-3644(2010)05-0449-04

[責任編輯 尚 晶]

作者介紹:張美杰,女,1972年出生,1995年武漢冶金科技大學無機非金屬材料專業(yè)工學學士畢業(yè),2006年武漢科技大學材料學博士畢業(yè),2007—2008年在教育部資助下,作為青年骨干教師在清華大學做訪問學者。武漢科技大學副教授、碩士生導師。近十年來發(fā)表論文40余篇,其中被EI檢索8篇,SCI檢索3篇,ISTP檢索6篇,出版專著2部,參與編寫專著2部。近年來主持湖北省自然科學基金項目1項,作為主要參與人完成國家科技攻關項目1項,湖北省教育廳重點項目1項,正在承擔國家“973”基礎研究預研項目1項,國家自然科學基金項目1項,湖北省科技廳重大項目1項,主持或承擔多項企業(yè)合作項目。獲湖北省科學技術進步一等獎1項。2010年被評為武漢科技大學“三育人”教書育人代表, 2003年被評為武漢科技大學優(yōu)秀班主任。主要研究方向為耐火材料應用中的數值模擬研究、場協同理論在工業(yè)爐中的應用、紅外熱像無損在線監(jiān)測技術、無機材料工業(yè)窯爐的設計與改造。

2010-07-08

國家“973”計劃前期研究專項基金資助項目(2009CB62600);湖北省自然科學基金資助項目(2009CDZ010).

張美杰(1972-),女,武漢科技大學副教授,博士.E-mail:majo r6886@126.com