張亞梅，王 超，路 宜，馬愛斌

（1.東南大學(xué)江蘇省土木工程材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇南京 211189；2.河海大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇南京 210098）

聲發(fā)射技術(shù)靈敏度高、可動(dòng)態(tài)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)材料內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)變化，作為一種成熟的無損檢測(cè)方法已被廣泛應(yīng)用于航空航天、石油化工、材料試驗(yàn)等領(lǐng)域，是一種頗具活力和發(fā)展前景的新方法，對(duì)材料及其結(jié)構(gòu)性能的研究具有很大的促進(jìn)作用.

20世紀(jì)50年代，德國科學(xué)家Kaiser根據(jù)前人的工程經(jīng)驗(yàn)將聲發(fā)射和材料的力學(xué)過程聯(lián)系起來［1］.1970年，Green首次明確指出聲發(fā)射與混凝土的破壞全過程是相關(guān)聯(lián)的［2］.1991年Ohtsu研究了混凝土破壞機(jī)理，并取得了較好的效果［3］.1995年，董毓利［4］建立了混凝土受壓損傷本構(gòu)模型，并用反映聲發(fā)射特性的損傷能確定了模型中的損傷因子.之后又有不少研究者將聲發(fā)射運(yùn)用到混凝土損傷因子的測(cè)定，從而確立了聲發(fā)射在混凝土研究領(lǐng)域的重要地位.1999年，陳兵［5］等得出了集料尺寸影響混凝土斷裂性能的結(jié)論.2001年Keru Wu［6］以及2006年Bing Chen［7］得出了集料尺寸與混凝土斷裂韌度的相關(guān)關(guān)系.2002年，Ohtsu等根據(jù)聲發(fā)射數(shù)據(jù)提出了一種評(píng)估損傷的方法［8］.2006年，Thummen等得到了不同疲勞階段的聲發(fā)射特征［9］.到目前為止，聲發(fā)射技術(shù)的研究對(duì)象已從由金屬為主擴(kuò)展到巖石、混凝土、復(fù)合材料、陶瓷、木材等幾乎所有的固體材料.

橡膠混凝土是在普通混凝土中加入了橡膠顆粒的混凝土.與普通混凝土相比，橡膠混凝土具有優(yōu)異的抗裂性、抗凍性和疲勞性能等［10－13］.美國等已將橡膠混凝土用于鋪設(shè)試驗(yàn)路段路面，取得了很好的效果.然而，關(guān)于橡膠混凝土的損傷破壞機(jī)理方面的研究還很少.本文采用聲發(fā)射技術(shù)研究不同強(qiáng)度的普通混凝土及橡膠混凝土在彎曲荷載下的損傷破壞過程，并對(duì)損傷區(qū)域進(jìn)行定位研究，以期掌握不同混凝土損傷破壞過程的聲發(fā)射特性，為運(yùn)用聲發(fā)射技術(shù)研究混凝土的損傷破壞過程提供理論支撐.

1 試驗(yàn)原材料、配合比及試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 原材料

水泥：南京江南水泥廠生產(chǎn)的“金寧羊”牌P·Ⅱ42.5R硅酸鹽水泥；石子：粒徑為5～20mm連續(xù)級(jí)配的玄武巖碎石；砂：普通黃砂，中砂，細(xì)度模數(shù)2.4；橡膠顆粒：南通某公司生產(chǎn)的10～14目廢棄輪胎橡膠顆粒；外加劑：江蘇省建科院生產(chǎn)的JM－PCA聚羧酸系高效減水劑.

1.2 配合比及成型養(yǎng)護(hù)

試驗(yàn)以設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度為C50，C60和C70等級(jí)的普通混凝土計(jì)算配合比，同時(shí)配制了C50強(qiáng)度等級(jí)的橡膠混凝土，每種混凝土各成型3個(gè)立方體試樣（用于測(cè)試抗壓強(qiáng)度）和3個(gè)長方體試樣（用于彎曲試驗(yàn)）.橡膠混凝土是以C50的普通混凝土為基準(zhǔn)，用10～14目的橡膠顆粒取代砂，1m3混凝土中橡膠混凝土的摻量為63kg.為了比較同等抗壓強(qiáng)度的橡膠混凝土與普通混凝土的彎曲損傷過程，橡膠混凝土采用了較低的水灰比.混凝土中加入了適量的JM－PCA減水劑改善新拌混凝土流動(dòng)性，混凝土的坍落度控制在160～200mm之間.各組混凝土的配合比見表1，其中KB表示基準(zhǔn)普通混凝土，RC表示橡膠混凝土，R表示橡膠顆粒.

彎曲試驗(yàn)所用混凝土試件采用100mm×100 mm×400mm的長方體試塊，成型后的試樣經(jīng)24h標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后脫模，并送往標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)28d.

表1 混凝土配合比及抗壓強(qiáng)度Tab.1 Mix proportion of raw materials

1.3 試驗(yàn)方法及主要參數(shù)

彎曲試驗(yàn)在MTS810上進(jìn)行.在彎曲加載過程中同步采用PCI－2AE聲發(fā)射系統(tǒng)對(duì)試驗(yàn)過程中的聲發(fā)射信號(hào)進(jìn)行實(shí)時(shí)采集.聲發(fā)射信號(hào)采集時(shí)采用6個(gè)傳感器（為以后進(jìn)行定位分析），固定于試件上下表面，由于4點(diǎn)彎曲的損傷主要產(chǎn)生于中間100 mm段，故將傳感器分布于試件中截面兩側(cè)100mm處，如圖1所示.傳感器選用R6型，其中心頻率為60kHz.

根據(jù)文獻(xiàn)［3，8，14］和以往試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)，聲發(fā)射儀的固定門檻值設(shè)為40dB，前放增益設(shè)置為40dB，濾波設(shè)置為20～400kHz，定時(shí)參數(shù)為峰值鑒別事件（PDT，為確定Hit信號(hào)的上升時(shí)間而設(shè)置的新最大峰等待時(shí)間間隔）：50μs；波擊鑒別事件（HDT，為確定Hit信號(hào)的終點(diǎn)而設(shè)置的等待時(shí)間間隔）：200μs；波擊閉鎖事件（HLT，為避免反射波或遲到波的干擾而設(shè)置的關(guān)閉測(cè)量電路的時(shí)間間隔）：300 μs.使用凡士林作為耦合劑，將聲發(fā)射傳感器黏貼于打磨光滑的試樣表面.試驗(yàn)前，通過斷鉛試驗(yàn)檢查聲發(fā)射探頭和試樣的耦合情況.經(jīng)過預(yù)實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)這些設(shè)置和措施可有效地排除外部的撞擊、摩擦等機(jī)械噪聲，只接收斷裂區(qū)附近產(chǎn)生的聲發(fā)射信號(hào).

圖1 聲發(fā)射信號(hào)采集用傳感器分布圖Fig.1 The location of the sensors for AE test

試驗(yàn)加載方式為先載荷控制，加載速度為1kN／min；當(dāng)力達(dá)到峰值荷載后采用位移控制，加載速度為0.05mm／min，通過這樣的加載方式可以在峰值前提高加載速率，峰值后為減小數(shù)據(jù)的離散性而放慢加載速率.試驗(yàn)采用4點(diǎn)彎曲的加載方式.試驗(yàn)過程中同步采用日本產(chǎn)TMR－7200動(dòng)態(tài)數(shù)字采集儀采集應(yīng)變，應(yīng)變片黏貼于試件底部中間位置.

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 抗折強(qiáng)度和峰值應(yīng)變

若試件下邊緣斷裂位置處于兩個(gè)集中荷載作用線之間，則試件的抗折強(qiáng)度ff（MPa）可按標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算得出.由于試驗(yàn)中采用100mm×100mm×400mm試件，所以應(yīng)將測(cè)得的強(qiáng)度值乘以尺寸換算系數(shù)0.85.試驗(yàn)結(jié)果平均值見表2.試驗(yàn)測(cè)得的各個(gè)試件的典型彎曲荷載－應(yīng)變曲線如圖2所示.

試驗(yàn)結(jié)果表明，混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高，抗折強(qiáng)度也相應(yīng)地提高.分析比較KB C50和RC C50混凝土可知，同樣抗壓強(qiáng)度的橡膠混凝土比普通混凝土的抗折強(qiáng)度有所增大，增大幅度超過20%，另外橡膠混凝土的平均峰值應(yīng)變比普通混凝土增大約50%.這是由于摻入了橡膠顆粒的混凝土塑性明顯增強(qiáng)，在受載過程中通過微裂紋的應(yīng)力集中減小，因此斷裂韌性提高，可承受的抗折荷載比普通混凝土大.同時(shí)，摻入橡膠可以有效地吸收裂紋起裂和擴(kuò)展時(shí)釋放的能量，起到了增韌減脆的作用.

表2 混凝土彎曲試驗(yàn)結(jié)果平均值Tab.2 Bending test results of concretes

圖2 混凝土試件的彎曲載荷－應(yīng)變曲線Fig.2 Load－strain curve of concretes under bending load

從圖2可以看出，橡膠混凝土載荷－應(yīng)變曲線峰值附近比較圓潤，而普通混凝土的峰值附近曲線比較尖銳，這是因?yàn)橄鹉z顆粒的存在緩解了裂紋尖端的應(yīng)力集中，裂紋的匯聚和擴(kuò)展較緩慢.普通混凝土因其脆性較大，峰值荷載之前通過微裂紋匯聚迅速形成主裂紋，達(dá)到峰值荷載后由于宏觀裂紋的迅速擴(kuò)展而導(dǎo)致承載力迅速下降.在與其他混凝土相同的加載速率的條件下，KBC70混凝土在極限荷載之后很快斷裂.因此，同種混凝土的強(qiáng)度等級(jí)越高，表現(xiàn)出的脆性越明顯.

2.2 聲發(fā)射測(cè)試結(jié)果與分析

經(jīng)比較發(fā)現(xiàn)，不同種類混凝土的聲發(fā)射信號(hào)有明顯差異，而同種混凝土的聲發(fā)射信號(hào)則相類似.故在以下試驗(yàn)中只取較為典型的信號(hào)進(jìn)行分析.

2.2.1 聲發(fā)射信號(hào)活度

聲發(fā)射一個(gè)通道上所探測(cè)到的聲發(fā)射信號(hào)數(shù)量稱為撞擊數(shù)，常用于評(píng)價(jià)聲發(fā)射活動(dòng)性，可分為撞擊總數(shù)和撞擊率，分別反映聲發(fā)射活動(dòng)的總量和頻度.

圖3所示為各組試件的撞擊總數(shù)及彎曲荷載隨試件底面中部應(yīng)變的代表性變化曲線.

從圖3中可以看出，各組試件的聲發(fā)射撞擊總數(shù)隨應(yīng)變的變化規(guī)律與彎曲載荷的變化曲線有很大的相關(guān)性.在加載初期至峰值荷載前，隨著荷載的增加，混凝土內(nèi)部由于微裂紋的產(chǎn)生，聲發(fā)射的撞擊數(shù)迅速增長.當(dāng)載荷增加到接近峰值載荷時(shí)，撞擊數(shù)增長速率開始下降，峰值荷載后曲線迅速趨于平緩.這表明，在峰值附近混凝土內(nèi)部的微裂紋匯聚形成宏觀裂紋，損傷源只集中在局部區(qū)域，撞擊累計(jì)總數(shù)也不再有明顯的增加.

圖3 撞擊總數(shù)、彎曲荷載－應(yīng)變曲線Fig.3 Accumulative hit number，bending load－strain curve

比較各強(qiáng)度普通混凝土的撞擊數(shù)隨應(yīng)變的變化可以發(fā)現(xiàn)，隨著普通混凝土強(qiáng)度的升高，撞擊累計(jì)總數(shù)減小.這說明高強(qiáng)度普通混凝土在彎曲折斷過程中表現(xiàn)出明顯的脆性斷裂的可能性增大，裂紋一旦形成，便迅速沿著一個(gè)主要路徑擴(kuò)展，達(dá)到峰值荷載時(shí)便瞬間破壞，延伸性小，撞擊累計(jì)總數(shù)也因此得不到連續(xù)增長，所以撞擊總數(shù)少.比較C50普通混凝土與橡膠混凝土可以發(fā)現(xiàn)，普通混凝土的聲發(fā)射信號(hào)活度大于橡膠混凝土.在荷載峰值附近，RC混凝土的撞擊累計(jì)總數(shù)曲線斜率是緩慢變化的.因此，從彎曲過程中撞擊累計(jì)總數(shù)增長的趨勢(shì)及破壞程度方面均能說明：摻入橡膠顆粒有效地降低了混凝土的損傷程度，而且在峰值荷載到來之前，損傷的演變速率明顯比普通混凝土慢，混凝土抵抗破壞的能力增強(qiáng)，這對(duì)提高混凝土結(jié)構(gòu)的安全性是有利的.2.2.2 聲發(fā)射信號(hào)強(qiáng)度

幅度是指聲發(fā)射事件信號(hào)波形的最大振幅值，與事件的大小有直接的關(guān)系，是表征信號(hào)源強(qiáng)弱的特征參數(shù).不同類型的波源產(chǎn)生的信號(hào)幅度范圍也不同，因此可以用幅度來鑒別波源的類型、強(qiáng)度及衰減情況.

圖4所示為各組試件的幅度值隨彎曲應(yīng)變的分布關(guān)系圖.圖中應(yīng)變所取的范圍為0～500×10－6mm／mm，主要是考慮峰值荷載過后形成了宏觀裂紋，此時(shí)位于試件底面中部的應(yīng)變片的測(cè)量會(huì)存在誤差，另外對(duì)于C70這樣的高強(qiáng)度的混凝土來說，峰值過后迅速形成了宏觀裂紋，在500×10－6mm／mm處即折斷.

從圖中可以看出：普通混凝土在加載到峰值荷載之前，隨著應(yīng)變的增長，幅值分布很密集.普通混凝土強(qiáng)度越高，幅值在加載過程中分布越密集，幅值的范圍也越寬.對(duì)于高強(qiáng)度的混凝土來說，在損傷發(fā)展的初期幅值就很高，出現(xiàn)了一些大于80dB的高幅值信號(hào)，且高幅值信號(hào)貫穿整個(gè)測(cè)試過程.這表明，混凝土的強(qiáng)度越高，脆性越大，裂紋在荷載的驅(qū)動(dòng)下迅速開裂擴(kuò)展而產(chǎn)生高幅值的聲發(fā)射信號(hào)，損傷程度大，速度快.比較普通混凝土和橡膠混凝土聲發(fā)射信號(hào)可以看出，橡膠混凝土聲發(fā)射信號(hào)的幅值總體要小于普通混凝土，而且加載的中間階段分布較稀疏，這可能是因?yàn)槲⒘鸭y發(fā)展至橡膠顆粒后擴(kuò)展受阻.接近峰值荷載時(shí)，聲發(fā)射信號(hào)分布重新變得密集，說明裂紋越過橡膠顆粒，損傷有明顯的增長.且高幅值信號(hào)在峰值荷載后產(chǎn)生，說明橡膠混凝土盡管在峰值荷載后承載能力下降，但混凝土內(nèi)部的損傷程度此時(shí)并沒有達(dá)到最大.

圖4 聲發(fā)射信號(hào)幅度－應(yīng)變曲線Fig.4 Amplitude of acoustic emission－strain curve

圖5 撞擊數(shù)－幅度曲線Fig.5 Hit number－amplitude curve

圖5所示為各組混凝土試件彎曲折斷過程的撞擊數(shù)與信號(hào)幅度之間的關(guān)系圖.從圖中可以看出：普通混凝土及橡膠混凝土在彎曲加載過程中撞擊數(shù)均隨幅度的增大而減小，70dB以上的高幅度信號(hào)較少.由圖4中的幅度隨應(yīng)變的分布可知，這些高幅度信號(hào)主要集中在峰值荷載附近及高強(qiáng)混凝土的全過程.高幅值信號(hào)的產(chǎn)生主要源于混凝土內(nèi)部高強(qiáng)度損傷的迅速發(fā)展，40～60dB低強(qiáng)度信號(hào)所占比例較大，并且低幅值信號(hào)出現(xiàn)的撞擊數(shù)也較多.對(duì)于普通混凝土，隨著強(qiáng)度的升高，低幅度值信號(hào)所占比例減少而高幅度值信號(hào)增多，說明脆性增大.比較普通混凝土與橡膠混凝土聲發(fā)射信號(hào)的幅值可以發(fā)現(xiàn)，橡膠混凝土的低幅值信號(hào)撞擊數(shù)及高幅值信號(hào)撞擊數(shù)均少于普通混凝土，45dB以上的聲發(fā)射信號(hào)很少.

2.2.3 聲發(fā)射信號(hào)定位

聲發(fā)射定位計(jì)算的基礎(chǔ)理論與地震定位一樣，是通過聲速v及傳感器收到信號(hào)的時(shí)差Δt的相關(guān)計(jì)算，確定其聲源位置.經(jīng)斷鉛試驗(yàn)，測(cè)得普通混凝土的聲速為4 600m／s，而橡膠混凝土的聲速為4 500m／s.

由圖6對(duì)信號(hào)定位的空間分布可以看出，聲發(fā)射信號(hào)的定位大部分集中在試件中部的純彎段（雖然RC和C70大部分集中在旁側(cè)，但這也與實(shí)際抗折試驗(yàn)中的破壞形態(tài)相對(duì)應(yīng)，見圖6中的試樣照片）.所以可以認(rèn)為聲發(fā)射信號(hào)主要集中在斷裂面附近，定位是準(zhǔn)確的.

比較普通混凝土?xí)r可以發(fā)現(xiàn)，隨著強(qiáng)度的升高，聲發(fā)射事件是逐漸減少的，這也與前文所分析的抗折試驗(yàn)聲發(fā)射的信號(hào)活度隨著強(qiáng)度的升高而降低是相符合的.而與相同抗壓強(qiáng)度的普通混凝土相比，橡膠混凝土的聲發(fā)射信號(hào)則較為集中.

圖6 抗折試驗(yàn)的聲發(fā)射信號(hào)定位Fig.6 AE location in bending tests

3 結(jié)果分析

混凝土是一種多相非均質(zhì)的復(fù)合材料，水泥砂漿與集料界面是結(jié)構(gòu)內(nèi)部的薄弱環(huán)節(jié)，存在著微裂紋等缺陷.當(dāng)試件開始承載時(shí)，原有缺陷會(huì)產(chǎn)生很高的應(yīng)力集中，并導(dǎo)致微裂紋的萌生和擴(kuò)展.由于加載初期試件承受荷載較小，且該階段微裂紋的發(fā)生和發(fā)展是在亞微觀和微觀層次的最薄弱區(qū)域，裂紋擴(kuò)展過程中不會(huì)被較大的阻力所抑制而在尖端積累大量能量，也就不會(huì)有較大的能量釋放而產(chǎn)生強(qiáng)的聲發(fā)射信號(hào)［13－14］.但混凝土基體強(qiáng)度越高，裂紋在形成及擴(kuò)展過程中在尖端積累的能量越大，聲發(fā)射信號(hào)的強(qiáng)度也越大.而由于應(yīng)變能的集中釋放，導(dǎo)致了高強(qiáng)混凝土的累計(jì)聲發(fā)射信號(hào)較少.

比較普通混凝土及橡膠混凝土，從聲發(fā)射信號(hào)產(chǎn)生的源頭分析，一方面，橡膠的吸聲性能使得聲發(fā)射信號(hào)經(jīng)過橡膠后發(fā)生衰減，信號(hào)的強(qiáng)度有所降低；另一方面，由于橡膠顆粒的加入使得橡膠混凝土塑性增強(qiáng)，在彎曲加載過程中具有較好的變形能力，通過橡膠顆粒的變形消耗部分彎曲荷載產(chǎn)生的能量，起到能量耗散的作用，有效地緩解了裂紋尖端的應(yīng)力集中現(xiàn)象，抑制了裂紋的擴(kuò)展，降低了混凝土的彎曲破壞損傷程度和損傷演化的速率，延遲了破壞損傷的時(shí)間.因此，與普通混凝土相比，橡膠混凝土在彎曲靜載過程中產(chǎn)生的聲發(fā)射信號(hào)總體上表現(xiàn)為撞擊數(shù)減少，幅值范圍較小且隨應(yīng)變過程的分布松散，能量值較低，說明橡膠混凝土內(nèi)部損傷程度低，抗折性能大幅度提高.通過聲發(fā)射的定位可以看出，聲發(fā)射信號(hào)主要集中在斷裂面附近，這是因?yàn)閿嗔衙娓浇膿p傷發(fā)展較為劇烈.因此聲發(fā)射定位可以很好地判斷損傷發(fā)生的位置.對(duì)比橡膠混凝土和普通混凝土發(fā)現(xiàn)，橡膠混凝土的聲發(fā)射信號(hào)較為集中，這是因?yàn)橄鹉z顆粒的存在阻止了微裂紋的橫向擴(kuò)展，使損傷區(qū)域變小.

4 結(jié) 論

本文研究了不同強(qiáng)度的普通混凝土及橡膠混凝土在彎曲試驗(yàn)過程中的聲發(fā)射信號(hào)特性，并借助聲發(fā)射信號(hào)的活度和強(qiáng)度變化規(guī)律分析了混凝土的損傷過程，得到如下主要結(jié)論：

1）在混凝土中摻加橡膠顆粒后，混凝土的抗折強(qiáng)度比同等級(jí)抗壓強(qiáng)度的普通混凝土提高了約20%，極限荷載時(shí)的應(yīng)變提高了近50%.

2）聲發(fā)射結(jié)果分析表明，在相同的加載速率下，隨著普通混凝土強(qiáng)度的提高，混凝土脆性增大，損傷演變加快，裂紋迅速匯聚成宏觀裂縫并開裂，聲發(fā)射源較少，聲發(fā)射活度降低；同時(shí)，混凝土基體強(qiáng)度越高，伴隨損傷的發(fā)展產(chǎn)生信號(hào)的幅值總體上也就越高，聲發(fā)射強(qiáng)度升高，損傷程度也越大.

3）在相同的加載速率下，橡膠混凝土的聲發(fā)射活度和強(qiáng)度均小于相同抗壓強(qiáng)度的普通混凝土，表明加載過程中橡膠混凝土內(nèi)部的損傷累積緩慢且程度小，因此，抗折強(qiáng)度高.

4）聲發(fā)射定位可以有效地監(jiān)測(cè)混凝土的損傷區(qū)域，橡膠混凝土中的聲發(fā)射信號(hào)較為集中，說明了橡膠顆粒的存在限制了裂紋的擴(kuò)展.

［1］ KAISER J.An investigation into the occurrence of noises in tensile tests，or a study of acoustic phenomena in tensile tests［D］.Munich，Germany：Technische Hochschule Münschen，1950.

［2］ GREEN A T.Stress wave emission and fracture of prestressed concrete reactor vessel material［C］／／Proceedings of the 2nd Inter－American Conference on Materials Technology.New York：American Society of Mechanical Engineers，1970：635－649.

［3］ OHTSU M.Simplified moment tensor analysis and unified decomposition of acoustic emission source application to in situ hydrofracturing test［J］.Journal of Geophysical Research，1991，96（4）：6211－6221.

［4］ 董毓利，謝和平.砼受壓全過程聲發(fā)射特性及其損傷本構(gòu)模型［J］.力學(xué)與實(shí)踐，1995，17（4）：25－28.DONG Yu－li，XIE He－ping.The AE characteristic and damage model of concrete compression［J］.Mechanics and Practice，1995，17（4）：25－28.（In Chinese）

［5］ 陳兵，張東.用AE技術(shù)研究集料尺寸對(duì)混凝土斷裂性能的影響［J］.建筑材料學(xué)報(bào)，1999，2（4）：303－307.CHEN Bing，ZHANG Dong.Study of the influence of aggregate size on fracture properties of concrete by acoustic emission technique［J］.Journal of Building Materials，1999，2（4）：303－307.（In Chinese）

［6］ WU Ke－ru，CHEN Bing，WU Yao.Study of the influence of aggregate size distribution on mechanical properties of concrete by acoustic emission technique［J］.Cement and Concrete Research，2001，31（6）：919－923.

［7］ CHEN Bing，LIU Juan－yu.Investigation of effects of aggregate size on the fracture behavior of high performance concrete by acoustic emission［J］.Construction and Building Materials，2006，21（8）：1696－1701.

［8］ OHTSU M，UCHIDA M，OKAMOTO T，et al.Damage assessment of reinforced concrete beams qualified by acoustic emission［J］.ACI Structural Journal，2002，99（4）：411－417.

［9］ THUMMEN F，OLAGNON C，GODIN C.Cyclic fatigue and lifetime of a concrete refractory［J］.Journal of the European Ceramic Society，2006，26：3357－3363.

［10］TOPCU I B.The properties of rubberized concretes［J］.Cement and Concrete Research，1995，25（2）：304－310.

［11］胡鵬，朱涵.橡膠集料混凝土滲透性能的研究［J］.天津理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，22（4）：8－12.HU Peng，ZHU Han.Experimental study on permeability of crumb rubber concrete［J］.Journal of Tianjin University of Technology，2006，22（4）：8－12.

［12］PAINE K A，DHIR R K，KOPASAKIS.Use of crumb rubber to achieve freeze thaw resisting concrete［C］／／Proceedings of the International Conference on Concrete for Extreme Conditions.London，United Kingdom：Thomas Telford Services Ltd，2002：468－498.

［13］王立燕.彈性橡膠混凝土的疲勞損傷性能研究［D］.南京：東南大學(xué)，2009.WANG Li－yan.Research on fatigue damage property of rubberized concrete［D］.Nanjing：Southeast University，2009.（In Chinese）

［14］張順祥.混凝土軸心受拉聲發(fā)射Kaiser效應(yīng)試驗(yàn)研究［D］.南京：河海大學(xué)，2007.ZHANG Shun－xiang.Research on Kaiser effect of acoustic emission in concrete under axis tension［D］.Nanjing：Hohai U－niversity，2007.（In Chinese）

［15］劉乃亮，齊暑華，周文英，等.吸聲功能橡膠研究進(jìn)展［J］.特種橡膠制品，2008，29（4）：45－50.LIU Nai－liang，QI Shu－h(huán)ua，ZHOU Wen－yin.Progress in research of sound absorption functional rubber［J］.Special Purpose Rubber Products，2008，29（4）：45－50.（In Chinese）