許建平

(西安鐵路局工務(wù)處,西安 710054)

1 概述

隨著鐵路增運(yùn)擴(kuò)能,高密、重載、提速等運(yùn)輸發(fā)展戰(zhàn)略的進(jìn)一步深化,在安全運(yùn)營(yíng)方面對(duì)既有鐵路橋梁健康狀況提出了更為嚴(yán)格的要求,基于結(jié)構(gòu)的安全性能指標(biāo)也逐漸由靜態(tài)強(qiáng)度控制轉(zhuǎn)向動(dòng)態(tài)剛度控制。橋墩作為支承橋跨結(jié)構(gòu)的一類重要構(gòu)筑物,它的剛度表現(xiàn)直接影響橋上通行列車的安全性和舒適性。橋墩橫向振動(dòng)的振型是近似定義為基底固結(jié)、墩頂自由的懸臂結(jié)構(gòu),當(dāng)墩頂?shù)臋M向發(fā)生單位位移時(shí)所需要力的大小,即為橋墩的橫向剛度，剛度是柔度的倒數(shù),表達(dá)式為

(1)

式中,F為柔度系數(shù),其意義是墩頂在橫橋向單位力作用下的位移[1]。

則

(2)

其中,E為墩身材料彈性模量,I為截面橫向慣性矩,L為墩身高度。

根據(jù)結(jié)構(gòu)基頻的近似算法,橋墩的自振頻率計(jì)算公式為

(3)

式中,K為廣義剛度,M為廣義質(zhì)量。

由結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)公式可知,補(bǔ)強(qiáng)橋墩剛度的方法主要通過(guò)提高廣義剛度K或降低墩身質(zhì)量M實(shí)現(xiàn),降低M對(duì)于改進(jìn)橋墩剛度的實(shí)現(xiàn)條件較為苛刻,故工程實(shí)踐應(yīng)用中多以通過(guò)變換墩身截面形式(慣性矩I)和改善材料質(zhì)量(彈性模量E)的方式來(lái)達(dá)到提升墩身廣義剛度K值的目的。計(jì)算模型示意見(jiàn)圖1?；诖?列舉3種加固方案,并通過(guò)經(jīng)驗(yàn)公式法和有限元法分別驗(yàn)證其各自工程適用性。

圖1 計(jì)算模型示意

2 加固方案選擇

2.1 橋梁概況

隴海線上行K1 358+986格牙大橋位于建河～元龍區(qū)間,橋梁全長(zhǎng)321.7 m?？卓缡綐訛?-24 m+8-32 m+1-24 m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁,橋上鋪設(shè)60 kg/m鋼軌,無(wú)縫線路,道砟橋面鋼筋混凝土Ⅱ型橋枕,50 kg/m護(hù)軌；橋上線路位于直線段,線路縱坡12.5‰；10孔梁均采用預(yù)應(yīng)力混凝土雙片式T形梁,設(shè)計(jì)圖號(hào)為“叁標(biāo)橋2019”；1號(hào)墩為樁基礎(chǔ)、2～8號(hào)墩為沉井基礎(chǔ)、9號(hào)墩為擴(kuò)大基礎(chǔ),墩身均采用圓形截面布置,兩側(cè)為耳墻式橋臺(tái)。

2.2 加固前試驗(yàn)概況

2009年6月,檢測(cè)部門(mén)對(duì)該橋進(jìn)行了第一次現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)試驗(yàn),檢測(cè)發(fā)現(xiàn)該橋第3號(hào)、4號(hào)、8號(hào)橋墩的墩頂最大橫向振幅均超過(guò)《鐵路橋梁檢定規(guī)范》(簡(jiǎn)稱《檢規(guī)》)通常值要求[2],分析認(rèn)為系墩身橫向剛度不足所致,并建議對(duì)墩頂振幅超限的第3號(hào)、4號(hào)、8號(hào)墩進(jìn)行加固處理。

2009年11月,為了進(jìn)一步核實(shí)其運(yùn)營(yíng)工況變化狀態(tài),應(yīng)設(shè)備管理單位要求,檢測(cè)部門(mén)對(duì)該橋進(jìn)行了第二次現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)試驗(yàn)。檢測(cè)結(jié)果表明：除了第3號(hào)、4號(hào)、8號(hào)墩之外,該橋第5號(hào)墩也存在著墩頂橫向振幅超《檢規(guī)》通常值的問(wèn)題。于是建議：在原設(shè)計(jì)方案的基礎(chǔ)上,增加對(duì)該橋第5號(hào)墩的加固處理[3]。

2.3 加固方案比選

該橋第3號(hào)、4號(hào)墩的備選加固方案施工方式均統(tǒng)一采用混凝土包箍墩身處理[4],具體尺寸參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 備選加固方案參數(shù)

2.4 加固效果預(yù)測(cè)

(1)經(jīng)驗(yàn)公式法

由公式(2)、(3)計(jì)算不同工況下橋墩的墩身廣義質(zhì)量、廣義剛度及自振頻率，如表2所示。

表2 經(jīng)驗(yàn)公式法墩身剛度指標(biāo)計(jì)算值

(2)有限元法

利用有限元軟件,以墩身為主體進(jìn)行建模,橋墩基礎(chǔ)及墩帽部分不計(jì)入,計(jì)算得到墩身剛度指標(biāo)如表3所示。

表3 有限元法自振頻率計(jì)算值

由表2、表3可知,方案三提升廣義剛度的指標(biāo)均優(yōu)于方案一和方案二,但該方案增加的墩身質(zhì)量最大,在設(shè)計(jì)選用時(shí)對(duì)基礎(chǔ)形式和地基承載力要求較高；方案二亦有效提升了墩身廣義剛度指標(biāo),但墩身自振頻率的改進(jìn)效果不顯著；方案一對(duì)提升墩身廣義剛度和自振頻率均有一定效果,并且其對(duì)地基基礎(chǔ)的豎向荷載作用較方案三和方案二條件更為寬松。

3 加固效果分析

3.1 加固方案確定

(1)加固方案

采用方案一對(duì)該橋第3號(hào)、4號(hào)、8號(hào)橋墩用30 cm厚C30鋼筋混凝土環(huán)形箍進(jìn)行加固[5]。原3號(hào)墩基底設(shè)計(jì)應(yīng)力1 058 kPa,允許應(yīng)力2 242 kPa,原4號(hào)墩基底設(shè)計(jì)應(yīng)力1 121 kPa,允許應(yīng)力2 316 kPa,原8號(hào)墩基底設(shè)計(jì)應(yīng)力726 kPa,允許應(yīng)力1 692 kPa,安全富余量較大。

(2)施工注意事項(xiàng)

橋墩套箍加固時(shí),為保證新舊混凝土的連接,作業(yè)時(shí),將既有橋墩表面清洗鑿毛,清除松散顆粒,埋設(shè)φ22 mm的牽釘,牽釘梅花形布置,間距50 cm,牽釘錨固材料采用國(guó)產(chǎn)錨固包錨固,鋼筋選用HRB325型；灌注混凝土前,用水沖洗鑿毛的圬工表面,使其充分濕潤(rùn)；線下施工時(shí),橋上列車限速45 km/h通過(guò)；施工加固過(guò)程中,如遇橋墩位于水中,則需采用先填筑圍堰,再進(jìn)行墩身套箍的施工方法,以確保人身、機(jī)械安全；各項(xiàng)工作均應(yīng)嚴(yán)格按照有關(guān)規(guī)范、規(guī)定、規(guī)則辦理,確保鐵路行車、人身安全及施工質(zhì)量。墩身配筋見(jiàn)圖2,牽釘大樣見(jiàn)圖3,加固前后實(shí)景見(jiàn)圖4。

3.2 檢測(cè)結(jié)果分析

(1)加固前梁墩指標(biāo)分析

現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)以過(guò)路列車為試驗(yàn)樣本,加固前的2次實(shí)測(cè)橋跨及墩頂橫向最大振幅匯總?cè)绫?所示,實(shí)測(cè)橋墩橫向自振頻率如表5所示。

圖2 3號(hào)、4號(hào)橋墩墩身套箍配筋(單位：cm)

圖4 橋墩加固前后實(shí)景

表5 加固前實(shí)測(cè)橋墩橫向自振頻率匯總

通過(guò)表4、表5可以看出,該橋超限橋墩中3號(hào)、4號(hào)、5號(hào)、8號(hào)墩及第4孔梁在動(dòng)載激勵(lì)作用下的抵抗變形的能力弱化明顯,其各項(xiàng)動(dòng)力響應(yīng)參數(shù)指標(biāo)均不滿足規(guī)范要求。

(2)加固后梁墩指標(biāo)分析

通過(guò)先期完成對(duì)該橋第3號(hào)、4號(hào)、8號(hào)橋墩的橫向剛度補(bǔ)強(qiáng)加固,分析對(duì)比加固后目前該橋的運(yùn)營(yíng)工作狀況。選取具有典型性的3號(hào)、4號(hào)墩和第4孔梁為例,加固后的實(shí)測(cè)橋跨及墩頂橫向最大振幅如表6所示,實(shí)測(cè)橋墩橫向頻率特征如表7所示,實(shí)測(cè)橋墩振動(dòng)響應(yīng)樣本值頻率分布如圖5所示。

表6 加固后實(shí)測(cè)橋跨及墩頂橫向最大振幅

表7 加固后實(shí)測(cè)橋墩橫向頻率特征 Hz

圖5 實(shí)測(cè)橋墩振動(dòng)響應(yīng)樣本值頻率分布[6]

由上述試驗(yàn)對(duì)比可以看出,該橋橋墩在經(jīng)過(guò)大修加固處理后,墩身橫向剛度體現(xiàn)在墩頂振動(dòng)幅值方面明顯增強(qiáng),相應(yīng)橋跨結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)狀態(tài)亦由于墩頂約束能力的提升得到改善,其跨中橫向振動(dòng)幅值也收斂分布于安全限值以下。從橋墩自振特性分析,受該橋圓形墩自身特點(diǎn)的影響，雖經(jīng)加固改造后的墩身頻率響應(yīng)特征提升效果較大,但尚不能滿足規(guī)范要求。

4 結(jié)語(yǔ)

(1)從文中列舉的橋墩加固實(shí)例來(lái)看,通過(guò)不改變墩身截面形式而采取的墩身包箍加固方式有效降低了墩頂橫向振幅單峰值,在一定意義上改善了橋梁的安全運(yùn)營(yíng)狀況,但其對(duì)提升墩身自振響應(yīng)參數(shù)的效果不明顯。

(2)通過(guò)加固方案比選可以看到,對(duì)于提高橋墩橫向剛度應(yīng)著重從改善墩身截面抵抗矩、墩身材質(zhì)和降低基礎(chǔ)承載影響力等方面分析入手,單項(xiàng)目參數(shù)的獨(dú)立優(yōu)化對(duì)改善墩身整體剛度條件的作用不顯著。

(3)建議在今后進(jìn)行橋梁工程加固處理時(shí),應(yīng)綜合考量車-梁-墩系統(tǒng)的耦合動(dòng)力響應(yīng)[7],使受荷構(gòu)件體系具有足夠的抵抗變形的能力,以保證列車運(yùn)行的安全性和舒適性。

[1]朱 晞.橋墩抗震計(jì)算[M].北京：中國(guó)鐵道出版社,1982.

[2]鐵運(yùn)函[2004]120號(hào)，鐵路橋梁檢定規(guī)范[S].

[3]劉 楠,李朝華.西安鐵路局橋梁檢定評(píng)估報(bào)告[Z].西安：西安鐵路局工務(wù)檢測(cè)所,2010.

[4]孫鐵盾.圓柱形橋墩橫向剛度加固方案探討[J].上海鐵道科技,2009(4)：77-78．

[5]康海利,劉海潮.隴海線K1 358+986格牙大橋加固設(shè)計(jì)文件[Z].西安：西安鐵路局勘測(cè)設(shè)計(jì)所,2010.

[6]趙特偉.試驗(yàn)數(shù)據(jù)的整理與分析[M].北京：中國(guó)鐵道出版社,1981.

[7]潘家英,高芒芒.鐵路車—線—橋系統(tǒng)動(dòng)力分析[M].北京：中國(guó)鐵道出版社,2008.