王建成，張 濤，張建成，劉崇都，王 欣，吳軍軼

（中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江 海鹽 314300）

500 kV主變差動(dòng)保護(hù)TA問(wèn)題分析及改進(jìn)

王建成，張 濤，張建成，劉崇都，王 欣，吳軍軼

（中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江 海鹽 314300）

差動(dòng)保護(hù)“抗飽和”軟件抓住1/5周波內(nèi)TA（電流互感器）線性傳變完成程序鑒別，這對(duì)采用高漏磁TPY級(jí)TA的主變差動(dòng)保護(hù)防誤動(dòng)無(wú)疑上了一道“雙保險(xiǎn)”。但500 kV重合閘擾動(dòng)下的無(wú)剩磁限制5P25級(jí)TA很難提供出大于1/5周波的線性傳變，極易造成500 kV主變差動(dòng)保護(hù)鑒別區(qū)內(nèi)外故障出錯(cuò)而引發(fā)誤動(dòng)。分析了秦山核電廠4臺(tái)主變差動(dòng)保護(hù)所用20個(gè)5P級(jí)TA存在的問(wèn)題，依據(jù)相關(guān)規(guī)范進(jìn)行計(jì)算校核，優(yōu)化調(diào)整TA特征參數(shù)，拓寬瞬態(tài)下TA線性傳變時(shí)限，滿足“抗飽和”軟件鑒別區(qū)內(nèi)外故障的判別條件。

電流互感器；差動(dòng)保護(hù)；越級(jí)誤動(dòng)；額定二次極限電動(dòng)勢(shì)；保護(hù)二次等效電動(dòng)勢(shì)；暫態(tài)系數(shù)；比例制動(dòng)特性

0 引言

GB/T 14285-2004《繼電保護(hù)和安全自動(dòng)裝置技術(shù)規(guī)程》及DL/T 684-2012《大型發(fā)電機(jī)變壓器繼電保護(hù)整定計(jì)算導(dǎo)則》等規(guī)范均建議500 kV主變差動(dòng)保護(hù)采用TPY級(jí)TA（電流互感器）。設(shè)計(jì)水平年相對(duì)靠前的電源工程均遵循了這一技術(shù)原則，設(shè)計(jì)水平年相對(duì)滯后的500 kV主變差動(dòng)保護(hù)所用TA暫態(tài)特性則相對(duì)薄弱。從根本上講，任何差動(dòng)保護(hù)的可靠性、選擇性都要依賴TA初始階段的線性傳變，因此，從根源上來(lái)拓寬區(qū)內(nèi)外瞬態(tài)下TA線性傳變區(qū)域是治本的方法。

1 問(wèn)題的提出

1.1 5P級(jí)TA存在的問(wèn)題

秦二廠4臺(tái)機(jī)組通過(guò)0.6 km的電纜接入開(kāi)關(guān)站第1—4串，1—4號(hào)主變差動(dòng)保護(hù)采用P級(jí)TA，秦三廠2臺(tái)機(jī)組通過(guò)3.5 km的500 kV線路接入開(kāi)關(guān)站第5—6串，6條500 kV輸電線路光纖電流差動(dòng)保護(hù)均采用TPY級(jí)TA[1]，如圖1所示。

圖1 秦山500 kV開(kāi)關(guān)站差動(dòng)保護(hù)所用TA組態(tài)

TPY級(jí)TA帶有高強(qiáng)度間隙絕緣層，控制剩磁能力不低于80%，遇到區(qū)外重合閘C-t1-O或C-t1-O-C-t2-O擾動(dòng)，仍能保持線性傳變區(qū)域不少于40 ms，如圖2所示，這給差動(dòng)保護(hù)“抗飽和”軟件鑒別并躲過(guò)區(qū)外故障創(chuàng)造了足夠的時(shí)間。2000年之后新建的500 kV開(kāi)關(guān)站及變電站除了斷路器失靈保護(hù)之外，其它保護(hù)均基本配置TPY級(jí)TA，如圖1所示。

圖2 500 kV重合閘擾動(dòng)下的TPY級(jí)TA暫態(tài)特性

5P25級(jí)TA穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)能夠滿足精度要求，由于鐵芯截面無(wú)間隙，控制剩磁能力小于等于20%，一旦遇區(qū)外500 kV重合閘C-t1-O擾動(dòng)，5P級(jí)TA在4 ms內(nèi)快速飽和，給主變差動(dòng)保護(hù)“抗飽和”軟件鑒別區(qū)外故障帶來(lái)很大難度，如圖3所示。如果高阻抗母差及短引線等保護(hù)采用5P級(jí)TA，由于動(dòng)作時(shí)限不低于0.1 s，依賴“抗飽和”鑒別軟件是可以識(shí)別并躲過(guò)區(qū)外重合閘擾動(dòng)的。但500 kV主變差動(dòng)保護(hù)的速動(dòng)性、靈敏性要比母差及短引線保護(hù)更快、更高，TA線性傳變低于4 ms將導(dǎo)致保護(hù)來(lái)不及有效識(shí)別并閉鎖保護(hù)出口[2]。而500 kV主變差動(dòng)保護(hù)所用5P級(jí)TA是否必須更換為TPY級(jí)的關(guān)鍵，是要看現(xiàn)有TA是否還有拓寬線性傳變區(qū)域的空間。

1.2 采用5P級(jí)TA的風(fēng)險(xiǎn)

2008年秦山核電500 kV開(kāi)關(guān)站曾發(fā)生因第5串秦由5415線重合閘C-t1-O擾動(dòng)，第5串內(nèi)TPY級(jí)TA組成的差動(dòng)保護(hù)準(zhǔn)確鑒別出了這一區(qū)外故障未發(fā)生誤動(dòng)。但鄰近第4串內(nèi)5P25級(jí)TA組成的2號(hào)主變分相差動(dòng)保護(hù)未能正確識(shí)別出這一區(qū)外故障而發(fā)生越級(jí)誤動(dòng)，導(dǎo)致快速停機(jī)跳堆?？梢?jiàn)，在重合閘擾動(dòng)下，采用5P級(jí)TA的主變差動(dòng)保護(hù)存在誤動(dòng)風(fēng)險(xiǎn)。

圖3 500 kV重合閘擾動(dòng)下的5P級(jí)TA暫態(tài)特性

2 1號(hào)、2號(hào)主變差動(dòng)保護(hù)所用TA的問(wèn)題分析、計(jì)算校核及優(yōu)化改進(jìn)

2.1 問(wèn)題分析

圖4 1號(hào)、2號(hào)主變“大差動(dòng)”方式

1號(hào)、2號(hào)主變采用“大差動(dòng)”方式，即：發(fā)電機(jī)差動(dòng)保護(hù)87G與主變差動(dòng)保護(hù)87T（含主變差動(dòng)、主變分相差動(dòng)、廠變差動(dòng)）以串聯(lián)方式共用500 kV側(cè)01TA—04TA，如圖4所示。該方式的保護(hù)范圍交叉層疊較多，TA二次負(fù)載較大，二次電纜串接盤柜較多，其特點(diǎn)是過(guò)于追求保護(hù)的靈敏性和速動(dòng)性，相對(duì)削弱了保護(hù)的可靠性和選擇性。由于TA鐵芯飽和速率與一次短路電流對(duì)稱倍數(shù)、一次系統(tǒng)時(shí)間常數(shù)、二次實(shí)際負(fù)載的大小密切相關(guān)，因此這種“大差動(dòng)”方式對(duì)500 kV側(cè)01TA—04TA勵(lì)磁特性要求較高。單從電力系統(tǒng)暫態(tài)分析，TA的準(zhǔn)確限制系數(shù)Kalf與一次額定電流Ie的乘積遠(yuǎn)小于500 kV系統(tǒng)最大對(duì)稱短路電流，無(wú)法適應(yīng)電力系統(tǒng)熱/動(dòng)穩(wěn)定的要求。

2.2 優(yōu)化改進(jìn)

通過(guò)倒換500 kV側(cè)01TA—04TA二次線端子，將TA變比由原1 250/1調(diào)整至2 500/1，將1號(hào)、2號(hào)主變?cè)按蟛顒?dòng)”方式調(diào)整為“五側(cè)制”差動(dòng)，如圖5所示。切斷發(fā)電機(jī)差動(dòng)保護(hù)延伸到500 kV側(cè)的行為，甩掉主變差動(dòng)尾隨的負(fù)載，以提高原有TA給定暫態(tài)系數(shù)K。區(qū)外重合閘C-t1-O擾動(dòng)時(shí)，可降低差動(dòng)保護(hù)等效二次感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，為“抗飽和”軟件鑒別區(qū)外故障贏得部分線性傳變時(shí)間。

2.3 計(jì)算校核

2.3.1 穩(wěn)態(tài)性能驗(yàn)算

根據(jù)DL/T 866-2004中6.5相關(guān)要求，對(duì)TA進(jìn)行穩(wěn)態(tài)性能驗(yàn)算。查閱設(shè)備出廠型式試驗(yàn)報(bào)告知，01TA和02TA額定負(fù)載電阻Rbn=15 Ω；準(zhǔn)確限值系數(shù)Kalf=25；變比1 250/1和2 500/1的TA二次繞組電阻Rct分別為5.2 Ω和10.3 Ω；“大差動(dòng)”方式或“五側(cè)制”差動(dòng)方式實(shí)際二次負(fù)載電阻Rb分別為7.5 Ω和4 Ω；區(qū)外最大短路電流Idmax為63 kA。

根據(jù)DL/T 866-2004相關(guān)公式，經(jīng)計(jì)算，若要滿足TA的額定二次極限電動(dòng)勢(shì)ES1大于保護(hù)校驗(yàn)要求的二次感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)ES，則優(yōu)化改進(jìn)前后的01TA—04TA拐點(diǎn)給定暫態(tài)系數(shù)應(yīng)分別滿足K≤0.788 9，K1≤1.755 1。

2.3.2 TA暫態(tài)特性驗(yàn)算

區(qū)外重合閘C-t1-O擾動(dòng)下的短路電流全偏移，t毫秒內(nèi)TA保持線性傳變特性的暫態(tài)系數(shù)Ktf[3]為：

式中：TP為500 kV一次時(shí)間常數(shù)，假設(shè)取0.1 s；TS為TA額定二次時(shí)間常數(shù)，假設(shè)取0.8 s。

當(dāng)Ktf為0.78時(shí)，t=2.6 ms，即：重合閘C-t1-O擾動(dòng)下5P級(jí)01TA—04TA保持線性的時(shí)間為2.6 ms，無(wú)法滿足“抗飽和”軟件所需1/5周波內(nèi)線性傳變的鑒別條件，這也是前文所述2號(hào)主變差動(dòng)保護(hù)越級(jí)誤動(dòng)的根本原因。

當(dāng)Ktf1為1.75時(shí)，t=5.8 ms，即：重合閘C-t1-O擾動(dòng)下5P級(jí)01TA—04TA保持線性的時(shí)間為5.8 ms，滿足“抗飽和”軟件所需1/5周波內(nèi)線性傳變的鑒別條件。

根據(jù)DL/T 866-2004相關(guān)要求，TA的準(zhǔn)確限值系數(shù)應(yīng)符合式（2）：

式中：Kalf為準(zhǔn)確限值系數(shù)；Rct為TA二次繞組電阻；Rb為TA實(shí)際二次負(fù)荷；Kpcf為校驗(yàn)系數(shù)；K為給定暫態(tài)系數(shù)；Rbn為TA額定負(fù)荷。

代入相關(guān)數(shù)值計(jì)算知，Kalf滿足式（2），可見(jiàn)通過(guò)增大變比、優(yōu)化差動(dòng)方式，拓寬了TA線性傳變區(qū)域，按差動(dòng)保護(hù)“抗飽和”軟件機(jī)理，1號(hào)、2號(hào)主變差動(dòng)所用的TA適應(yīng)區(qū)外重合閘C-t1-O擾動(dòng)。

圖5 3號(hào)、4號(hào)主變“五側(cè)制”差動(dòng)方式

3 3號(hào)、4號(hào)主變差動(dòng)所用TA的問(wèn)題分析、計(jì)算校核及優(yōu)化改進(jìn)

3.1 問(wèn)題分析

3號(hào)、4號(hào)發(fā)變組采用“五側(cè)制”差動(dòng)方式，即：發(fā)電機(jī)差動(dòng)保護(hù)87G與主變差動(dòng)保護(hù)87T（含主變差動(dòng)、主變分相差動(dòng)、廠變差動(dòng)）所用TA按各自保護(hù)范圍進(jìn)行組態(tài)，主變分相差動(dòng)TA及二次線不再獨(dú)立生成，如圖5所示?！拔鍌?cè)制”差動(dòng)方式要比“大差動(dòng)”方式少用2組TA，縮小了保護(hù)重疊范圍及二次線的接觸電阻，其可靠性、選擇性相對(duì)較高。

3.2 優(yōu)化改進(jìn)

第1，2串TA有調(diào)整冗余度，原設(shè)計(jì)將短引線保護(hù)掛在TPY級(jí)TA上，如圖6所示。而短引線保護(hù)在機(jī)組正常運(yùn)行期間是退出的，當(dāng)停電檢修接地刀閘合閘才投入運(yùn)行。為此，有必要將第1，2串短引線保護(hù)所用TPY級(jí)（3TA，4TA）及（5TA，6TA）繞組與主變差動(dòng)保護(hù)所用5P25級(jí)（1TA，2TA）及（7TA，8TA）繞組實(shí)施二次線上的對(duì)等交換，同時(shí)將串外3號(hào)、4號(hào)主變中性點(diǎn)套管03TA和04TA更換為TPY級(jí)（圖5）。若有條件，首先最大限度保證主變差動(dòng)500 kV側(cè)01TA—04TA不飽和。需驗(yàn)證調(diào)整后的TPY級(jí)TA的500 kV側(cè)主變差動(dòng)保護(hù)能否經(jīng)得起區(qū)外重合閘C-t1-O-tfr-C-t2-O二次循環(huán)擾動(dòng)。

3.3 計(jì)算校核

3.3.1 穩(wěn)態(tài)性能驗(yàn)算

根據(jù)DL/T 866-2004相關(guān)要求，對(duì)TA進(jìn)行穩(wěn)態(tài)性能驗(yàn)算。具體參數(shù)通過(guò)查閱設(shè)備出廠型式試驗(yàn)報(bào)告可知：變比為4 000/1的TPY級(jí)01TA和02TA的額定電阻Rbn為15Ω；二次繞組電阻Rct為9.2 Ω；“五側(cè)制”差動(dòng)實(shí)際二次負(fù)載電阻Rb為4 Ω；額定對(duì)稱短路電流倍數(shù)KSSC為15.75；循環(huán)周期為C-0.1 s-O-0.3 s-C-0.04 s-O；500 kV額定一次時(shí)間常數(shù)TP取值0.1 s；額定二次時(shí)間常數(shù)Tsn取值0.8 s。

代入相關(guān)數(shù)值計(jì)算知，TA額定二次極限電動(dòng)勢(shì)ES1大于差動(dòng)保護(hù)等效二次感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)ES，滿足保護(hù)校驗(yàn)條件。

3.3.2 TA誤差限值

DL/T 866-2004要求實(shí)際循環(huán)過(guò)程TA暫態(tài)誤差滿足式（3）：

式中：Ktd為暫態(tài)面積系數(shù)；TS為二次回路時(shí)間常數(shù)。代入相關(guān)數(shù)值，經(jīng)計(jì)算可知滿足誤差限值。

優(yōu)化調(diào)整后的 3號(hào)、4號(hào)主變差動(dòng)所用01TA—04TA適應(yīng)區(qū)外重合閘C-t1-O-tfr-C-t2-O的擾動(dòng)。

圖6 3號(hào)、4號(hào)主變差動(dòng)TA調(diào)整方案

4 計(jì)算校核3號(hào)、4號(hào)主變差動(dòng)保護(hù)不平衡差流及制動(dòng)電流

4.1 問(wèn)題分析

DL/T 866-2004中 7.4.2.2要求：高壓側(cè)為330～500 kV的降壓變壓器的差動(dòng)回路各側(cè)均宜選用TPY級(jí)TA，高、中壓側(cè)宜按單相接地重合閘C-t1-O-tfr-C-t2-O二次工作循環(huán)校驗(yàn)暫態(tài)特性。低壓側(cè)為三角接線時(shí)，可按外部三相短路重合閘C-t1-O一次工作循環(huán)校驗(yàn)。已知3號(hào)、4號(hào)降壓變（雙卷）低壓側(cè)為三角形接線，故按后者校驗(yàn)。

導(dǎo)則建議主變差動(dòng)各側(cè)宜選用TPY級(jí)TA，主要是基于最大限度減少差動(dòng)回路不平衡差流方面的考量。隨著差動(dòng)保護(hù)“抗飽和”軟件日趨完善，應(yīng)理解為在規(guī)定時(shí)間內(nèi)主變差動(dòng)高低壓兩側(cè)TA不飽和，且不平衡差流在差動(dòng)保護(hù)比例制動(dòng)特性可控范圍內(nèi)，只要差動(dòng)保護(hù)區(qū)外故障不誤動(dòng)、區(qū)內(nèi)故障不拒動(dòng)，即可認(rèn)為差動(dòng)保護(hù)兩側(cè)TA特性符合要求，而不能簡(jiǎn)單地理解為差動(dòng)各側(cè)TA型號(hào)及參數(shù)必須保持一致。為此，用差動(dòng)保護(hù)比例制動(dòng)固有特性來(lái)校核現(xiàn)有07TA，08TA及19TA，20TA是否滿足區(qū)外重合閘C-t1-O暫態(tài)特性，這是對(duì)規(guī)范最好的詮釋。

4.2 低壓側(cè)TA暫態(tài)飽和時(shí)間計(jì)算

DL/T 866-2004規(guī)定，TA的額定二次極限電動(dòng)勢(shì)ES1應(yīng)大于保護(hù)校驗(yàn)要求的二次感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)ES。同時(shí)考慮TA的暫態(tài)系數(shù)Ktf應(yīng)符合公式（1），其中TP為降壓變時(shí)間常數(shù)，取0.28 s；Ts為20 kV側(cè)5P20級(jí)TA時(shí)間常數(shù)，取5 s（考慮重合閘+斷路器單相失靈）。

代入相關(guān)數(shù)值，經(jīng)計(jì)算知，當(dāng)暫態(tài)系數(shù)ktf=15時(shí)，t=54 ms，即：重合閘C-t1-O擾動(dòng)下主變低壓側(cè)TA保持線性傳變54 ms。滿足“抗飽和”軟件鑒別區(qū)內(nèi)外故障所要求的線性傳變大于等于4 ms的條件。

上述TA在主變差動(dòng)動(dòng)作時(shí)限內(nèi)不可能出現(xiàn)飽和，但不足以說(shuō)明該差動(dòng)保護(hù)不會(huì)發(fā)生誤動(dòng)。由于兩側(cè)TA特性不一致，差動(dòng)回路不平衡差流大小與高低壓側(cè)TA時(shí)間常數(shù)差值有關(guān)，差值越大，瞬態(tài)時(shí)不平衡電流越大，至于是否會(huì)引起誤動(dòng)，關(guān)鍵還要看最小動(dòng)作電流Iopmin及最小制動(dòng)電流Iref.min的整定值是否在比例制動(dòng)特性所允許的范圍內(nèi)，其靈敏度系數(shù)是否滿足繼電保護(hù)技術(shù)規(guī)范要求[6]。

4.3 區(qū)外故障時(shí)主變差動(dòng)不平衡電流計(jì)算

由于兩側(cè)TA暫態(tài)特性不一致，區(qū)外重合閘C-t1-O擾動(dòng)時(shí)，差動(dòng)回路暫態(tài)不平衡電流為：

式中：Tp為500 kV側(cè)TPY級(jí)TA時(shí)間常數(shù)，取0.1 s；Tb為20 kV側(cè)5P20級(jí)TA時(shí)間常數(shù)，取5 s；T1為廠變20 kV/6 kV系統(tǒng)時(shí)間常數(shù)，取4 s；Im為短路電流非周期分量，取0.717Ie。代入式（4）不平衡差流可簡(jiǎn)化為：

主變差動(dòng)保護(hù)整定值采用的是標(biāo)幺值，即：最小動(dòng)作電流Iopmin整定值范圍為（0.3～0.8）Ie，保護(hù)動(dòng)作整定值為0.5Ie。由表1可知；0.5～0.7 s的差流瞬時(shí)值大于等于保護(hù)動(dòng)作整定值0.5Ie。至于差動(dòng)保護(hù)是否誤動(dòng)則取決于制動(dòng)電流的大小。

表1 區(qū)外故障時(shí)主變低壓側(cè)TA不飽和時(shí)段不平衡差流IOP

4.4 區(qū)外故障時(shí)主變差動(dòng)制動(dòng)電流計(jì)算

式中：Tb為5P20級(jí)TA時(shí)間常數(shù)，取5 s；制動(dòng)電流取主變低壓側(cè)二次電流；T1為廠用電時(shí)間常數(shù)，取4 s。

相關(guān)數(shù)值代入式（5），則制動(dòng)電流可簡(jiǎn)化為：

表2 區(qū)外故障時(shí)主變低壓側(cè)TA不飽和時(shí)段制動(dòng)電流 Ires

由表2可知，制動(dòng)電流最大值0.717Ie≤0.8Ie，滿足DL/T 684-2004關(guān)于制動(dòng)電流Ires整定范圍為（0.3～0.8）Ie的規(guī)定。

由于07TA，08TA及19TA，20TA參數(shù)保持一致,變比倍率較高，TA的二次繞組電阻Rct較大。原設(shè)計(jì)已經(jīng)充分儲(chǔ)備了區(qū)內(nèi)故障07TA，08TA及19TA，20TA的抗飽和能力，即使在區(qū)外故障穿越性短路電流作用下也不會(huì)發(fā)生飽和，因此主變低壓側(cè)07TA，08TA及19TA，20TA滿足熱穩(wěn)定和動(dòng)穩(wěn)定要求[7]。

5 結(jié)論

針對(duì)秦山核電廠500 kV主變差動(dòng)保護(hù)用TA存在的問(wèn)題，在更換GIS串內(nèi)TA難以落實(shí)的情況下，盡可能挖掘現(xiàn)有設(shè)備潛能，要求電廠在役TA能適應(yīng)重合閘的勵(lì)磁暫態(tài)特性。優(yōu)化調(diào)整現(xiàn)有的TA特征參數(shù)，拓寬瞬態(tài)下TA線性傳變時(shí)限，依據(jù)差動(dòng)保護(hù)“抗飽和”軟件機(jī)理，可最大限度地規(guī)避重合閘擾動(dòng)下的跳機(jī)行為，不失為一個(gè)“動(dòng)軟不動(dòng)硬”且事半功倍的糾正性行為。

[1]王建成.秦山核電500 kV輸電系統(tǒng)風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)及預(yù)控[J].浙江電力，2014，33（12）∶15-21.

[2]王維儉，侯炳蘊(yùn).大型機(jī)組繼電保護(hù)理論基礎(chǔ)[M].北京：水利電力出版社，1989.

[3]DL/T 864-2012大型發(fā)電機(jī)變壓器繼電保護(hù)整定計(jì)算導(dǎo)則[S].北京：中國(guó)電力出版社，2012.

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[5]王建成，王欣，劉光明，等.秦山核電基地大電機(jī)試驗(yàn)平臺(tái)技術(shù)方案分析、計(jì)算及論證[J].中國(guó)電業(yè)，2015（4）∶46-51.

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（本文編輯：方明霞）

Problem Analysis and Improvement of TA for 500 kV Main Transformer Differential Protection

WANG Jiancheng，ZHANG Tao，ZHANG Jiancheng，LIU Chongdu，WANG Xin，WU Junyi
（CNNC Nuclear Power Operation Management Co.，Ltd.，Haiyan Zhejiang 314300，China）

Saturation-resistance software for differential protection caught TA（current transformer）linear transfer in one-fifth of the cycle to finish the verification of programme，which undoubtedly gives double insurance to"anti-maloperation"of main transformer differential protection that adopts high flux leakage TA of TPY class.But no-limited-leakage-flux TA with 5P25 class under the distortion of 500 kV auto-closure is difficult to provide linear transfer with its cycle not larger than 1/5，resulting in faults in and out of 500 kV main transformer differential protection region and maloperation.Problems in twenty 5P-class TAs for differential protection of four main transformers in Qinshan Second Nuclear Power Plant are analyzed and characteristic parameters of TA are optimized through calculation and verification in line with relevant regulations；time limit of TA linear transfer in transient state is expanded to meet the judgment requirements that saturation-resistance software needs to identify internal and external faults.

TA；differential protection；over-reach maloperation；rated secondary limiting electromotive force；protection secondary electromotive force；transient factor；ratio brake characteristic

TM733+.4

B

1007-1881（2015）10-0012-05

2015-07-22

王建成（1954），男，高級(jí)工程師，從事核電廠繼電保護(hù)工作。