支板
- 基于聲紋特征識別的進氣支板裂紋故障原位檢測技術
的航空發(fā)動機進氣支板裂紋故障檢測方法，與外場常規(guī)的目視或孔探檢測方法相比，具有可量化和效率高等優(yōu)點。航空發(fā)動機是工作環(huán)境最極端、最苛刻的系統(tǒng)之一。進氣機匣作為航空發(fā)動機前端主要承力和進氣部件，一方面是用來承接低壓轉子前支點載荷、振動及氣動載荷；另一方面是對發(fā)動機進氣來流進行整流，保證氣流能夠滿足壓氣機使用需求。為滿足現(xiàn)代武器裝備超高性能、超高負荷的使用需求，進氣機匣面臨著負荷大、質(zhì)量輕的考驗，導致進氣支板極易出現(xiàn)裂紋故障。進氣支板裂紋故障的危害極大，早期往
航空動力 2023年3期2023-07-05
- 增壓級末級靜子與支板耦合設計對流場影響的研究
的需求，中介機匣支板厚度都較大。特別是支板與上游靜子之間的相互影響對風扇的氣動穩(wěn)定性、振動以及噪聲有較大的影響[4]。但有時為了保證發(fā)動機的軸向長度，降低重量或換發(fā)配裝要求，需要縮短末級靜子和中介機匣支板之間的軸向距離，這會增加支板對上游流場的影響，增大了風扇氣動穩(wěn)定性的風險[5]。以某風扇增壓級末級靜子與支板軸向間距縮短設計為背景，研究了增壓級末級靜子和支板的耦合設計對流場產(chǎn)生的影響，分析耦合設計前后流場的流動特性，并分析耦合前后對上游產(chǎn)生畸變場的情況。
裝備制造技術 2022年5期2022-09-06
- 航空發(fā)動機中介機匣旋渦結構分析
壓力梯度，而承力支板的鈍體擾流特征會帶來很強的誘導損失，從而造成下游流場的惡化，兩者結合下極易誘發(fā)端壁附面層分離、支板角區(qū)分離等二次流現(xiàn)象[1]，影響整機總體性能。國內(nèi)外對于中介機匣的研究較多，SO R M C等[2]的研究顯示離心加速度與不平衡的壓力場會導致凸面湍流剪切應力增加和凹面湍流剪切應力減少，因此可以確定曲率影響S形管道湍流附面層的發(fā)展。BAILEY D W等[3]對于壓氣機S形過渡段進行研究，發(fā)現(xiàn)S形管道的損失主要取決于壓力梯度和曲率，同時支板
機械制造與自動化 2022年3期2022-06-24
- 高馬赫數(shù)燃燒強化的激波風洞試驗研究1)
,因此需要凹腔和支板等穩(wěn)焰裝置.同時,可以在較低燃燒室入口馬赫數(shù)Main≈1.0～2.0條件下組織大分離的高效燃燒,而不必擔心離解反應降低燃燒效率.與之相比,Maf≥8.0高馬赫數(shù)飛行條件下,更高焓來流讓點火延遲時間顯著降低,即燃燒過程更加由摻混控制,對Maf4.0～7.0 條件下常用的凹腔等穩(wěn)焰裝置依賴性減弱.但此時如果仍大幅降低流速再組織燃燒,更高溫氣流中顯著的離解反應會限制化學能的加入,不利于發(fā)動機性能.因此,高馬赫數(shù)發(fā)動機更傾向于在較高燃燒室入口馬
力學學報 2022年5期2022-06-16
- 一種快速成型橡膠壓力機
膠壓力機，包括：支板，支板開設有第一開槽，第一開槽下方設置有第二開槽，支板底端位置設置有模具板，模具板上表面兩端設置有壓縮彈簧，壓縮彈簧上方設置有按壓板，按壓板中間位置鏤空，按壓板于第二開槽內(nèi)滑動，按壓板兩側設置有齒板，支板外側設置有氣缸，氣缸輸出端連接有推桿一端，推桿另一端連接有第一電機，第一電機輸出端連接有第一轉軸一端，第一轉軸另一端連接有第一齒輪，第一齒輪能夠與齒板相互嚙合，通過設置氣缸配合推桿以及壓縮彈簧，從而便于需要更換模具時，無需人工操作，能夠
橡塑技術與裝備 2022年3期2022-03-17
- 一體化加力燃燒室支板雷達隱身修形仿真
加力燃燒室方案在支板表面和加力燃燒室內(nèi)、外涵分隔壁面設置了凹腔，并且支板凹腔內(nèi)有噴油孔，以此來實現(xiàn)穩(wěn)定火焰、組織燃燒的功能；孫雨超等[7]提出了一種與渦輪后框架一體化的加力燃燒室方案，并采用商業(yè)數(shù)值計算軟件對其進行了3維冷態(tài)和熱態(tài)流場數(shù)值模擬研究。本文以配裝軸對稱噴管的某型發(fā)動機為載體，采用彈跳射線法（Shooting and Bouncing racy，SBR）和物理繞射理論（Physical Theory of Diffraction，PTD）方法對一
航空發(fā)動機 2022年6期2022-02-06
- 某型發(fā)動機引氣有滑油味故障分析
燒室3、4和8號支板開有引氣孔，從壓氣機第十級來的氣流，流到燃燒室引氣導管安裝座上，通過裝在安裝座上專用引氣導管，引出小股氣流用于飛機座艙增壓。滑油系統(tǒng)密封不良或燃燒室支板處有滑油與氣流摻混，座艙引氣會有滑油味。基于該型發(fā)動機結構特點與工作原理分析，造成引氣有滑油味的可能原因有：（1）槳軸前軸承封嚴空氣壓力過小，滑油從減速器前蓋漏出，或由于壓氣機前軸承封嚴壓力過大，導致減速器內(nèi)腔壓力過高，將潤滑前軸承的滑油擠出減速器前蓋，進入進氣道與氣流摻混。（2）壓氣機
中國科技縱橫 2021年9期2021-08-02
- 一種塑料模具的排列裝置
置，包括有擋板、支板、橫板、墊塊、雙軸電機、第一軸承座、第一轉軸、第一轉輥、第一皮帶輪、第一平皮帶、第一傳送帶等；前方擋板左側頂部設有支板，支板后側上部設有橫板，橫板底部開有弧形槽，前方擋板前側設有墊塊，墊塊頂部設有雙軸電機，雙軸電機前端設有第一皮帶輪。本發(fā)明通過設置的撥動機構可將放置正確的塑料模具撥到滑板上，直接傳送走，不需再人工進行挑選和分揀，減少了分揀的程序(申請專利號：CN201910013994.3)。
橡塑技術與裝備 2021年8期2021-04-23
- 專利名稱：一種廢電池拆解回收裝置
置，包括底座、底支板和電池倉，所述底座固定設置在底支板下部，電池倉固定設置在底支板上，底支板上設置有立柱，立柱上設置有橫梁，橫梁下表面倒置有第一氣缸，第一氣缸的推出端連接有壓板，壓板位于電池倉正上方，壓板下表面設置有兩個橫向刀片和一個縱向刀片，橫向刀片和縱向刀片連接成工字形，在電池倉前后兩側設置有圓孔，底支板上還設置有第二氣缸，第二氣缸的推出端上設置有連接條，并在連接條上連接有推出棒，推出棒端頭設置在電池倉后側的圓孔中。本實用新型的目的在于提供一種廢電池拆
再生資源與循環(huán)經(jīng)濟 2021年9期2021-04-09
- 某焊接機匣加工方法探析
鍛件機加成型，其支板與支板安裝座單獨成型后，再組件進行組合加工，整體結構如圖1 所示，保證焊接時不會由于鑄件自身的偏差而產(chǎn)生問題。圖1 新型號焊接機匣件三維圖示新型號焊接機匣件與原零件相比，缺少后端安裝邊，需要對新型號零件裝夾方法及工裝方案進行研究。零件支板與支板頭與原來有區(qū)別，兩者的轉接部位距離機匣殼體過近，采用原來加工方式不適合該零件的加工，需要編制研究程序。新增的支板端面與斜平面相交位置的轉接R 圓角結構，不允許鉗工打磨，需要使用特殊尺寸的專用刀具以
中國新技術新產(chǎn)品 2021年22期2021-02-11
- 航空發(fā)動機進口整流支板防冰槽裂紋故障分析
機匣、內(nèi)環(huán)及整流支板構成。近年來，進氣機匣裂紋故障時有發(fā)生，如何準確確定裂紋故障原因并提出合理的改進措施，是研究人員比較關注的問題。一些學者針對機匣的裂紋故障機理進行了深入研究。吳宏春等[5]針對機匣殼體環(huán)帶支撐臺基體裂紋故障，通過數(shù)值仿真和模態(tài)試驗、動應力測試等手段開展了深入分析，確定了裂紋產(chǎn)生的原因，提出了增加加強筋和涂減振膠等解決措施。劉洋[6]針對某型進氣機匣基體裂紋故障，通過模態(tài)試驗、動應力測試并結合古德曼圖等手段開展研究，確定了故障原因，提出了
航空發(fā)動機 2020年4期2020-09-16
- 徑向進氣裝置內(nèi)孔板流動規(guī)律研究
流道的上下壁面靠支板連接支撐固定，原始造型為5塊周向均布間隔72°的支板，支板為對稱翼型造型，前后緣均為圓弧型以減小流動損失，進氣裝置進口唇口外徑D1=350mm，出口外徑D2=120mm，內(nèi)徑D3=48mm，唇口通道高H=56mm。為保證進口氣流的均勻性，在唇口向外做了一定的延伸，延伸段長L=70mm。圖1 計算模型與網(wǎng)格采用商業(yè)軟件ANSYS ICEM劃分全局結構網(wǎng)格，總網(wǎng)格數(shù)120萬，計算模型為k-ε，對壁面網(wǎng)格進行加密，保證y+值滿足湍流模型要求。
機械制造與自動化 2020年4期2020-08-12
- 支板融合OGV平面葉柵數(shù)值計算及試驗研究
016)0 引言支板在發(fā)動機中起到不可替代作用的同時，由于其自身體積較大，因而會對發(fā)動機外涵處的流場造成一定影響。在氣動方面，支板使得通道內(nèi)流場沿周向不均，引起的擾動會向上游傳播，影響OGV葉柵流場，有時甚至穿過OGV葉柵通道到達風扇，使風扇轉子流場不均勻。另外有研究表明[1]，對于大涵道比渦扇發(fā)動機，OGV的損失每增加1%，發(fā)動機耗油率約提高0.33%。支板的存在還會對發(fā)動機的噪聲產(chǎn)生不利影響，研究表明發(fā)動機外涵支板引起的壓力脈動是造成發(fā)動機噪聲的原因之
機械制造與自動化 2020年4期2020-08-12
- 基于支板穩(wěn)燃的超聲速火焰特性研究進展
對于凹腔穩(wěn)燃器，支板也被作為一種有效的燃料噴注器和火焰穩(wěn)燃器用于實現(xiàn)超聲速燃燒室中的火焰穩(wěn)定。從20世紀70年代美國蘭利研究中心[10]提出支板的概念開始，各國對支板構型的燃油噴注器、火焰穩(wěn)定器展開了大量的實驗及數(shù)值模擬研究，證明了支板在增加燃油穿透深度、增強摻混等方面都具有較大的優(yōu)勢。為了進一步實現(xiàn)超聲速燃燒室中的燃燒組織優(yōu)化，各國學者對以支板穩(wěn)燃的超聲速燃燒室中火焰特性進行了機理性研究。本文基于當前超聲速支板穩(wěn)燃領域研究現(xiàn)狀，總結了以支板作為穩(wěn)燃器的超
空氣動力學學報 2020年3期2020-08-08
- 大擴張角渦輪過渡段非定常流動數(shù)值仿真
]。另外過渡段的支板表面非定常氣動力也會導致支板發(fā)生高循環(huán)疲勞，甚至會引起支板的疲勞失效。過渡段內(nèi)的流動是強3維流動并且伴隨很強的二次流，上游的二次渦系對過渡段內(nèi)流場產(chǎn)生很大影響。Steiner M等[10]和Wallin F等[11]嘗試通過過渡段內(nèi)部的強3維流動效應控制過渡段內(nèi)部的損失。施鎏鎏等[12]和蔣首民等[13]采用定常計算的方法研究過渡段內(nèi)的流動機理，并且分析了影響過渡段計算精度的若干因素。Denton J D[14]指出在定常計算中摻混面的
航空發(fā)動機 2019年5期2019-12-13
- 一種渦軸發(fā)動機常規(guī)進氣裝置的氣動特性分析
真的方法對考慮了支板情況的常規(guī)進氣裝置的氣動性能進行了研究，結果表明，常規(guī)進氣裝置的總壓損失僅為0.95%;常規(guī)進氣裝置整體流場參數(shù)分布均勻，其總壓損失主要是由于支板的存在減小了流通面積，導致流速增加，從而引起流動損失。關鍵詞：常規(guī)進氣;氣動性能;支板;數(shù)值仿真中圖分類號：TK471 ?文獻標識碼：A??文章編號：1671-2064（2019）16-0000-00渦軸發(fā)動機的進氣部件的主要功能是為壓氣機提供清潔、均勻的氣流。由于渦軸發(fā)動機的使用環(huán)境寬廣，在
中國科技縱橫 2019年16期2019-12-02
- 不同支板構型對超聲速流動影響的數(shù)值研究
卓 張曉宇摘要 支板作為超燃沖壓發(fā)動機的侵入式噴注/穩(wěn)焰結構，能夠有效的使燃料與主流空氣摻混。為了進一步分析超聲速氣流中支板對流動的影響規(guī)律，本文對比了二維、三維的仿真結果，并通過三維仿真分析了支板特征參數(shù)對流動的影響。結果表明：在長寬比較小的條件下，流場的三維效應更加明顯;支板長度對總壓恢復的影響很小;前緣半徑和支板厚度越大，總壓恢復系數(shù)則越小;當支板厚度大于流道高度13.4%時，極易發(fā)生氣流壅塞。關 鍵 詞 超燃沖壓發(fā)動機;支板;總壓恢復系數(shù);激波串中
河北工業(yè)大學學報 2019年4期2019-09-10
- 尾部壓縮角對支板混合及燃燒特性影響的數(shù)值研究*
入能夠噴注燃料的支板[4]，支板前緣產(chǎn)生的斜激波和經(jīng)壁面反射后的反射激波會促進支板噴注的燃料與空氣的摻混；同時支板尾部的低速回流區(qū)為點火和燃燒也提供了便利[5]。目前，不同構型設計的支板噴注器層出不窮[6-9]，并均已被證明能夠有效促進混合。其中日本的研究人員對基準支板的尾部進行改造[10]，提出了一種帶有交替尾緣結構的支板噴注器，來流流經(jīng)交替尾緣結構會因為兩側的壓差產(chǎn)生反向旋轉的流向渦對，能夠對燃料的摻混起到非常明顯的促進作用。國內(nèi)針對支板噴注器也開展了
彈箭與制導學報 2019年5期2019-05-28
- WJD-0.75電動鏟運機電纜托輥支架改進
題原托輥支架由左支板、右支板和下底板組成，將水平托輥和垂直托輥［2］固定，并分別通過螺栓連接在電動鏟運機后尾架邊板上，如圖1所示。在使用和維修過程中，存在如下問題：圖1 電纜托輥安裝結構示意圖2.1 更換水平托輥拆卸工序繁瑣水平托輥安裝在左、右支板兩側，由于左、右支板固定托輥軸孔為封閉孔。每次更換任一水平托輥時，均需拆卸左、右支板的固定螺栓，將左、右支板及全部托輥從電動鏟運后尾架取出，然后再進行更換安裝。2.2 左、右支板定位困難在重新安裝左、右支板時，至
銅業(yè)工程 2018年6期2019-01-07
- 基于逆向氣體噴注的支板熱防護研究
置一個噴注燃料的支板，以此來獲得更好的燃料分布范圍，并增強燃料與空氣的混合，提高燃燒效率[2-4]。許多研究已經(jīng)證明，支板的尾部能夠產(chǎn)生有助于火焰穩(wěn)定的回流區(qū)，同時經(jīng)過特殊設計的支板尾部還能夠產(chǎn)生流向渦，有利于燃料與空氣的摻混[3-4]。支板已經(jīng)成為目前應用廣泛的一種混合增強裝置。但是支板的混合增強效果對支板結構的依賴性較強，支板的結構一旦發(fā)生損壞，那么支板的混合增強效果也就會大打折扣，而在超燃沖壓發(fā)動機中，支板工作時會受到高溫高壓的來流沖擊，熱環(huán)境非常惡
火箭推進 2018年5期2018-11-26
- RBCC燃料支板主動冷卻的換熱特性研究
工作條件下，采用支板噴注的方式是必然的選擇之一，燃料支板雖然是發(fā)動機中的一個小部件，但卻是實現(xiàn)寬域高效燃燒的關鍵部件[6]。另一方面，RBCC發(fā)動機在引射、亞燃和超燃模態(tài)等多個模態(tài)工作。引射模態(tài)時，引射火箭射流總溫達到3 200 K以上，射流會沖刷到燃料支板；超燃模態(tài)時，燃燒總溫在2 800 K左右，而且由于加速飛行時，需要打開火箭增加推力，因此在某些工況下，燃氣總溫仍會達到3 000 K以上，因此RBCC發(fā)動機中的燃料支板面臨的熱環(huán)境比雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動
西北工業(yè)大學學報 2018年5期2018-11-14
- 地鐵受電弓上框架平衡桿安裝支架開裂故障處理
架上的平衡桿安裝支板出現(xiàn)開裂的問題，裂紋位置在焊縫的邊緣，沿焊縫整體貫穿。2 原因分析上框架上的平衡桿安裝支板是由兩塊6mm厚、30 mm寬的鋁合金板材焊接于上框架頂管上，使用中該位置主要懸掛著平衡桿的止擋桿組焊。正常使用時，受電弓止擋桿組焊的作用是止擋受電弓弓頭，避免弓頭在上升及下降時出現(xiàn)翻轉現(xiàn)象。受電弓正常集電時，碳滑板與止擋桿組焊不接觸，保證受電弓弓頭與網(wǎng)線的良好接觸。止擋桿組焊在整個結構中只承受受電弓正常升降時弓頭傾斜所產(chǎn)生的力，該型號受電弓弓頭質(zhì)
時代農(nóng)機 2018年6期2018-08-23
- 基于數(shù)值模擬的渦輪風扇結構優(yōu)化設計?
包括風扇導流環(huán)、支板、風扇葉輪、風扇罩等．在工作過程中，風扇與渦輪同軸連接，隨著渦輪軸的轉動而轉動，渦輪風扇工作時具有轉速高、轉速變化范圍較寬、形體單薄、氣動載荷較大及熱載荷大等特點[2]，因此渦輪風扇葉片出現(xiàn)故障的次數(shù)較多，其工作狀態(tài)和使用年限直接影響渦輪增壓器的故障發(fā)生．目前，對于葉片與輪盤振動破壞及疲勞分析時，徐可寧等[3]利用三維葉輪機械氣動彈性分析軟件AEAS，對某壓氣機轉子錯頻葉盤結構進行了振動響應分析，吳承偉等[4]采用疲勞分析方法對離心式葉
新疆大學學報(自然科學版)（中英文） 2018年2期2018-05-15
- 高樁碼頭擋土墻沉降原因分析及修補工藝
方護岸設施采用簡支板連接，板后設置擋土墻。碼頭岸坡主要靠擋土墻結構來維持穩(wěn)定。擋土墻混凝土強度等級一般為C35以上，現(xiàn)場澆筑，墻內(nèi)均勻分布鋼筋。擋土墻多采用兩次澆筑，基礎和墻身分開澆筑，并預埋好連接鋼筋，且連接處混凝土應鑿毛，并清洗干凈。混凝土澆筑完畢后，應按照規(guī)定養(yǎng)護，墻后回填應該在擋土墻混凝土強度達到設計要求后才能進行回填。墻后必須回填均勻，攤鋪平整，填料符合設計要求。墻后一定范圍內(nèi)，不得有大型機械行駛或作業(yè)，為防止碰壞墻體，應用小型壓實機械碾壓，分層
智能城市 2018年5期2018-04-24
- 懸臂立柱固定支點分布的有限元分析及優(yōu)化設計
umn懸臂立柱各支板外沿處的倒角與圓角設計，是為使立柱平滑不傷手，對立柱整體剛度及力學性能并無影響。建模前，為方便網(wǎng)格劃分并縮短計算周期，對三維模型進行適當簡化，刪除部分倒角、圓角及對模型剛度影響不大的安裝孔。懸臂立柱采用四面體單元模擬，這是一種在網(wǎng)格劃分時，懸臂立柱各支撐板采用8mm的四面體單元，共155276個節(jié)點，98133個單元，網(wǎng)格質(zhì)量為0.80，如圖2所示。雖然變形相容性不是最好，但立柱的實體模型中不含有彎曲邊界。此種單元類型完全可以滿足計算精
機電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2018年2期2018-04-18
- 航空發(fā)動機進氣支板電熱防冰試驗
2航空發(fā)動機進氣支板電熱防冰試驗雷桂林1， 鄭梅1， 董威1,*， 周志翔2， 董奇21.上海交通大學 機械與動力工程學院， 上海 200240 2.中國航發(fā)湖南動力機械研究所， 株洲 412002為了研究電加熱防冰的效果，開展了小型航空發(fā)動機進氣支板的電加熱防冰試驗。結合該型號發(fā)動機進氣支板的結構特點，設計了3種電熱防冰加熱布置方式，分別在支板沿軸向的不同位置采用1～3個電加熱棒作為防冰熱源。通過模擬不同的發(fā)動機進氣結冰環(huán)境參數(shù)和電加熱功率，在冰風洞中對
航空學報 2017年8期2017-11-20
- 一種可便捷更換外殼的計算機機箱
機機箱，包括底面支板，所述底面支板的后端和后支板的下端通過第三轉軸轉動連接，后支板的上端和上支板的后端通過第一轉軸轉動連接，上支板的前端和前側支板的后端通過第二轉軸轉動連接，后支板的左側面和右側面均沿豎直方向等間距固定有三個第一限位桿，第一限位孔和第一限位桿卡接，第二限位孔和第二限位桿卡接，使得本設計可便捷更換外殼的計算機機箱進行裝拆操作時無需按順序裝拆螺栓，簡化了裝拆步驟，減少人力支出；使用者轉動前側支板使得前側支板的側面和擋塊的前側面接觸，第二L形扣件
科學導報·學術 2017年12期2017-10-21
- 超燃燃燒室小支板三維尺寸數(shù)值優(yōu)化
1)超燃燃燒室小支板三維尺寸數(shù)值優(yōu)化黃桂彬,吳 達,王應洋,王旭東(空軍工程大學防空反導學院,西安 710051)為進一步提高小支板后低動壓噴射的摻混增強性能,利用數(shù)值模擬方法對不帶前引導面的小支板幾何尺寸進行數(shù)值優(yōu)化,對比分析不同長寬高幾何尺寸對混合效率、穿透深度與總壓損失的影響,研究發(fā)現(xiàn)小支板寬度越大,射流近場穿透效果越好;小支板越高后方射流穿透深度越大,但同時也帶來更大的總壓損失;小支板長度對燃料空氣摻混特性影響不大,小支板過短會增大燃燒室總壓損失,
彈箭與制導學報 2017年1期2017-06-23
- 防冰支板氣膜縫出流對水滴撞擊特性的影響
10500)防冰支板氣膜縫出流對水滴撞擊特性的影響劉 華，楊 軍(中國航發(fā)四川燃氣渦輪研究院，成都610500)為研究防冰支板氣膜縫出流對其表面水滴撞擊特性的影響，利用Fluent軟件的離散相模型，在不同氣膜縫出流位置、出流角度、寬度及出流流量條件下對防冰支板表面水滴撞擊特性進行了計算。結果表明：水滴撞擊極限隨氣膜縫出流流量的增大而減小；水滴局部撞擊效率受氣膜縫出流位置的影響，并隨出流角度、出流流量的增大而減?。凰慰傋矒粜孰S氣膜縫出流位置的前移、出流角
燃氣渦輪試驗與研究 2017年2期2017-06-05
- 大厚度比窄焊縫不銹鋼薄板縫焊工藝研究
1 mm厚不銹鋼支板（1Cr18Ni9Ti）進行搭接縫焊工藝試驗，通過控制不銹鋼支板變形量和網(wǎng)片變形張力，檢查焊縫外觀質(zhì)量、密封性和內(nèi)部質(zhì)量，解決了接頭組合材料厚度比大于10：1和焊縫寬度1～1.2 mm的不銹鋼薄板縫焊難題。研究結果表明，采用合適工藝參數(shù)可以避免縫焊過程焊縫成型不良等問題，保證了焊縫密封性；采用專用工裝對縫焊過程不銹鋼支板變形進行控制和焊后校形處理，可有效控制不銹鋼薄板焊接變形；通過縫焊過程網(wǎng)片表面張力的調(diào)節(jié)，達到了控制網(wǎng)片性能的目的。電
火箭推進 2017年2期2017-05-09
- 電腦針織橫機起底板驅動機構的改進
驅動板、驅動電機支板、驅動電機、偏心塊等組成。圖1 固定塊與橫移導板固定連接，為防止跑位需要打銷固定，背面裝有滾動軸承。驅動座上端固定在起底板上，中間豎直方向開有長槽，下端與驅動電機支板固定聯(lián)接，電機支板上裝有驅動電機，電機軸上裝有偏心塊。橫移驅動板安裝在驅動座的槽中，可以靈活上下滑動，上端有縱向Z形長條孔，剛好套在固定板背面的軸承上；橫移驅動板下端有橫向長條孔，通過軸位螺釘鎖在偏心塊上，偏心塊轉動時，橫移驅動板在槽的限制下只能上下移動。起底板左、右兩邊鎖
紡織機械 2017年4期2017-04-26
- 對稱銑削法在薄壁零件加工中的應用
+王紅賓摘 要：支板是典型的異形、薄壁類零件，零件外形復雜，最薄處不足1mm，材料去除量大，易變形，加工難度大。文章針對支板零件結構特點，闡述了其加工方法及具體實施步驟，特別是在大余量毛坯去除中，采用了“對稱銑削”方式，充分利用零件自身剛性，消除了震動和變形，保證了零件質(zhì)量，此方法為類似零件的加工提供了一套較好的解決方案。關鍵詞：支板；對稱銑削；薄壁零件1 概述ZL28纖維濾棒成型機是我公司從意大利GD公司引進產(chǎn)品，技術含量高，是行業(yè)內(nèi)非常先進的雙通道成型
科技創(chuàng)新與應用 2016年36期2017-02-21
- 超燃沖壓發(fā)動機支板研究綜述
）超燃沖壓發(fā)動機支板研究綜述劉 昊，張蒙正，豆飛龍（西安航天動力研究所，陜西西安710100）以超燃沖壓發(fā)動機支板工程設計及應用為研究目標，從燃料/空氣摻混增強、燃燒強化、支板/凹腔一體化穩(wěn)焰、支板阻力及支板熱防護5個方面對國內(nèi)外超燃沖壓發(fā)動機中支板研究現(xiàn)狀進行回顧與總結。認為支板可靠熱防護是限制其工程應用的瓶頸，建議：1）采用燃料側噴，利用超聲速擾流氣動摻混替代尾部交錯結構機械摻混，降低支板阻力及熱防護難度；2）飛行Ma＞7時，放棄支板/凹腔一體化結構，
火箭推進 2016年5期2017-01-09
- KD380：合并式茶幾
面、第二桌面、內(nèi)支板、C型支腿、外支板、連接桿等結構部件。其特征主要在于：所述第二桌面兩端各設有一個所述內(nèi)支板和所述外支板；所述內(nèi)支板和所述外支板之間設有所述連接桿；所述第一桌面兩邊設有所述C型支腿。本實用新型結構簡單、方便實用，通過第一桌面和第二桌面合并式設計達到了全隱藏式的目的，既美觀又實用，可供家庭使用。專利號：201520626042.6
科技創(chuàng)新與品牌 2016年9期2016-11-03
- 中心支板鈍化對RBCC進氣道性能的影響
0072)?中心支板鈍化對RBCC進氣道性能的影響武樂樂，何國強，秦飛，石磊，張正澤(西北工業(yè)大學 燃燒、熱結構與內(nèi)流場重點實驗室，西安710072)為了研究RBCC發(fā)動機內(nèi)置中心支板鈍化對進氣道性能的影響，針對一變幾何側壓式進氣道進行了中心支板不同鈍化半徑下的三維數(shù)值模擬。獲得了鈍化半徑對進氣道典型工況下性能、支板抗燒蝕能力和起動特性的影響規(guī)律。數(shù)值結果表明，壓升和阻力隨支板鈍化半徑的增大而增大，出口馬赫數(shù)和總壓恢復系數(shù)隨鈍化半徑的增大而減小，且來流馬赫
固體火箭技術 2016年5期2016-11-03
- Influencing factors of strut-based RBCC performance in ramjet mode
(編輯：薛永利)支板火箭RBCC亞燃模態(tài)性能的影響因素王亞軍，李江，何國強，秦飛(西北工業(yè)大學 燃燒、熱結構與內(nèi)流場重點實驗室，西安710072)針對2種擴張流道的RBCC燃燒室構型，通過三維數(shù)值模擬和地面直連試驗，研究了燃燒室結構參數(shù)以及火焰穩(wěn)定裝置等對亞燃模態(tài)性能的影響。結果表明，第二級燃燒室采用較小的擴張角，有利于燃料的進一步燃燒，減小總壓損失，燃料支板和凹腔火焰穩(wěn)定器的共同使用，能有效提升燃燒室內(nèi)的燃燒組織效果，擴展火焰的傳播范圍；直連試驗驗證了通
固體火箭技術 2016年1期2016-11-03
- 超燃燃燒室支板噴注器燃料摻混優(yōu)化數(shù)值分析*
51）超燃燃燒室支板噴注器燃料摻混優(yōu)化數(shù)值分析*王旭東，高峰，王應洋，張涵 （空軍工程大學防空反導學院，西安710051）為分析噴孔對帶交錯支板/凹腔組合結構燃燒室性能的影響，運用數(shù)值模擬的方法研究了單個噴孔和多個噴孔與支板的相對位置對燃料摻混效率的影響，并探討了流場在不同噴射角度下的變化情況。研究發(fā)現(xiàn)：噴孔正對下斜支板更有利于燃料向燃燒室中心區(qū)域擴散，提高混合效率，此結論同樣適用于多噴孔噴射；噴射角越接近90°，越有利于提高燃料的穿透深度，同時遠場穿透能
彈箭與制導學報 2016年1期2016-09-07
- 發(fā)動機進口整流支板端部流場
?發(fā)動機進口整流支板端部流場馬馳，王涵，桂琳，馬樹元，王建明(沈陽航空航天大學 遼寧省航空推進系統(tǒng)先進測試技術重點實驗室，沈陽 110136)數(shù)值模擬了發(fā)動機進口整流支板端部流動情況，分析了整流支板下游流場的分布規(guī)律，對比分析了發(fā)動機進口整流支板調(diào)節(jié)角度為0°和30°時的流場差別。研究結果表明，整流支板端壁區(qū)的馬蹄渦可延伸至支板下游較遠距離，至少可達兩倍支板弦長；馬蹄渦在支板下游流場發(fā)展過程中渦心渦量逐漸減弱，渦空間范圍逐漸增大；整流支板調(diào)節(jié)角度為30°時
沈陽航空航天大學學報 2016年3期2016-09-01
- 支板構型對煤油/空氣混合影響數(shù)值分析*
710051)支板構型對煤油/空氣混合影響數(shù)值分析*夏雪峰,高 峰,王宏宇,張 涵(空軍工程大學防空反導學院,西安 710051)為研究支板尾部結構對煤油/空氣混合特性的影響,采用離散相模型對五種支板-凹腔構型的超燃燃燒室進行數(shù)值仿真,得到了對應煤油分布、渦結構和總壓損失情況。結果表明,交錯斜坡支板和交錯楔形支板均能提高煤油組分混合效率,但也帶來較大的阻力和總壓損失;楔形塊數(shù)少的支板更容易產(chǎn)生尺度大且能量大的流向渦,可有效擴展可燃混合區(qū)范圍;楔形塊數(shù)多的
彈箭與制導學報 2016年6期2016-04-17
- 5510型塔機塔頂支板斷裂的個案分析
510型塔機塔頂支板斷裂的個案分析簡忠武（湖南工業(yè)職業(yè)技術學院，湖南長沙，410082）某單位一臺5510型塔機在使用10月左右的時間后其塔頂支板發(fā)生斷裂。對該塔頂支板進行宏觀斷口檢測與分析、金相檢驗、化學成份和力學性能檢驗，結果表明，該零件斷裂主要原因是金屬疲勞所致，其疲勞壽命降低的主要原因是安裝或使用過程中受到過較大載荷的沖擊碰撞及原材料中存在非金屬夾雜物。塔機；塔頂支板；宏觀斷口檢驗與分析塔機（又稱“塔吊”），“塔式起重機”簡稱，是建筑施工中常用的一
湖南工業(yè)職業(yè)技術學院學報 2015年4期2015-12-29
- 乙烯超燃燃燒室支板/多凹腔一體化組合數(shù)值分析*
)乙烯超燃燃燒室支板/多凹腔一體化組合數(shù)值分析*王應洋,李旭昌,王宏宇,吳振亞(空軍工程大學防空反導學院,西安710051)摘要:為探索多凹腔與交錯尾部支板組合時對燃燒室性能的影響,運用有限體積法對乙烯噴注當量比0.6的燃燒室進行了數(shù)值模擬。通過對比不同長深比的凹腔串、并聯(lián)對混合效率、燃燒效率、總壓損失的影響,發(fā)現(xiàn)并聯(lián)凹腔能通過更早的實現(xiàn)燃料與主流充分摻混從而提供更大的燃燒區(qū);長深比為3.5的凹腔串、并聯(lián)對提高燃燒效率效果不明顯,長深比為8的凹腔串、并聯(lián)能
彈箭與制導學報 2015年3期2015-12-26
- 支板-凹腔組合結構對煤油混合的數(shù)值分析*
710051)支板-凹腔組合結構對煤油混合的數(shù)值分析*王宏宇,高峰,王應洋(空軍工程大學防空反導學院,西安710051)摘要:為研究超聲速燃燒室的混合特性,采用離散相模型對帶有支板-凹腔組合結構的煤油超燃沖壓發(fā)動機燃燒室進行了數(shù)值模擬,分析了凹腔長深比和凹腔后緣傾角變化對煤油混合特性的影響。計算結果表明,大長深比的凹腔構型增大了燃料的穿透深度,拓寬了煤油與空氣的接觸面積,從而使混合效率增加。后緣傾角為30°的凹腔較后緣傾角為45°的凹腔更容易卷吸主流中的
彈箭與制導學報 2015年3期2015-12-26
- 一種組合探頭的設計與應用
所示，支撐體、上支板、下支板都用ABS材料制作，在支撐體上鉆8個通孔，在上支板、下支板上鉆8個孔，孔徑小于支撐體的孔徑。下支板與支撐體用膠黏接固定，上支板與支撐體用螺釘連接固定。傳感器位置的放大圖如圖2所示，傳感器下端的弧形面與下支板的孔接觸。▲圖2 傳感器位置的局部放大圖2 組合探頭性能測試當組合探頭接觸被測管面時，每個傳感器與管表面需要有良好的接觸，這需有恰當?shù)膹椈闪ε浜稀．攺椈闪^大易產(chǎn)生大的噪波，且被測管面不是很光滑時（比如有凸凹不平），有的部位可
機械制造 2015年10期2015-11-24
- 大涵道比發(fā)動機渦輪過渡段氣動改型設計
的尾跡、氣流角、支板等對過渡段內(nèi)流動的影響；Marn等[9]通過試驗和數(shù)值手段研究了高壓渦輪轉子出口氣流角、尾跡對過渡段性能的重大影響。上述研究說明過渡段的設計必須依據(jù)設計點的進口氣動條件進行。文獻[10]通過調(diào)整流線曲率的方式優(yōu)化了原型過渡段的性能；Wallin等[11]通過對過渡段流道面積分布規(guī)律的優(yōu)化設計減小了過渡段內(nèi)總壓損失；孫志剛等[12]優(yōu)化了某型燃氣輪機渦輪過渡段的子午流道，認為沿流向的面積分布規(guī)律是過渡段優(yōu)化的1個重要方向。本文依據(jù)過渡段設
航空發(fā)動機 2015年4期2015-11-19
- 燃料噴注位置對于RBCC超燃模態(tài)性能的影響
值模擬結果表明，支板火箭關閉情況下，乙烯燃料RBCC發(fā)動機可在流道內(nèi)組織燃燒、建立室壓；將燃料在支板與凹腔中間靠上游位置噴注，可獲得較好的發(fā)動機總體性能，此時發(fā)動機內(nèi)推力增益可達9%以上；支板火箭底部的高溫低速回流區(qū)有助于維持燃料高效燃燒釋熱?；鸺M合動力循環(huán)(RBCC)；超燃模態(tài)；數(shù)值模擬；燃燒性能；回流區(qū)0 引言火箭基組合循環(huán)(Rocket Based Combined Cycle，RBCC)動力系統(tǒng)集成了吸氣式發(fā)動機和傳統(tǒng)火箭動力系統(tǒng)的特點。RBC
固體火箭技術 2015年6期2015-04-24
- 乙烯超燃燃燒室支板/凹腔結構組合數(shù)值優(yōu)化
?乙烯超燃燃燒室支板/凹腔結構組合數(shù)值優(yōu)化王應洋1，李旭昌1，吳振亞1，楊發(fā)煜2(1.空軍工程大學 防空反導學院，西安 710051；2.95607部隊，成都 610010)為探索帶交錯尾部支板的超燃燃燒室流場特性，運用有限體積法對乙烯噴注當量比0.6的燃燒室進行了數(shù)值模擬。對比噴孔不同布置方式，支板尾部交錯結構不同數(shù)目、不同翹角對混合效率、總壓損失的影響。研究發(fā)現(xiàn)，噴孔數(shù)目越多，對燃料與空氣充分混合越有利，但過多噴孔會降低穿透深度，且導致可燃混合區(qū)重疊，
固體火箭技術 2015年5期2015-04-22
- 當量比對超聲速燃燒室性能影響的數(shù)值研究
2的條件下，對帶支板凹腔組合結構的煤油超燃燃燒室的內(nèi)流場進行數(shù)值計算，分析了燃燒室下游支板不同當量比對燃燒室燃燒流場的影響，并對燃燒室的性能做了定量分析。研究表明，隨下游支板燃料當量比增加，燃燒反壓對燃燒室上游影響加重，流動分離區(qū)擴大，上游燃料發(fā)生亞聲速燃燒狀態(tài)，且亞聲速燃燒區(qū)域變大。在支板和凹腔共同作用下，凹腔后方形成了亞聲速燃燒區(qū)和超聲速燃燒區(qū)，當量比增加時超聲速燃燒區(qū)減小，亞聲速燃燒區(qū)擴大，從而有利于燃料的充分混合和燃燒。隨當量比增加，燃燒室總壓恢復
固體火箭技術 2015年4期2015-04-22
- 軸對稱結構RBCC燃燒室超燃模態(tài)燃燒性能研究
燃燒室中均布燃料支板提高了燃料的穿透度,實現(xiàn)了液態(tài)碳氫燃料的穩(wěn)定燃燒[7]。AFRL對含環(huán)形凹腔的軸對稱超燃沖壓燃燒室流道進行了研究,試驗分析了后向臺階對燃燒性能的影響,并研究了加熱乙烯噴射位置的變化帶來的影響[8]。本文研究用燃燒室構型為軸對稱結構,采用中心支板火箭作為點火和火焰穩(wěn)定源,結合燃料支板噴射液態(tài)碳氫燃料,以此研究不同燃燒室構型下燃料噴射方案的變化對超燃模態(tài)燃燒性能的影響。1 燃燒室構型試驗用燃燒室構型如圖1所示,由設備噴管、隔離段、支板火箭、
西北工業(yè)大學學報 2014年1期2014-03-25
- 降低車門分裝線設備故障率
(1)前小車側支板引起的摩擦輪運轉超時。吊具在軌道中運行的時候，經(jīng)常會發(fā)生打滑，原因是吊具與軌道的摩擦力大于吊具與摩擦輪的摩擦力。前小車及中小車的側支板與軌道的間隙很小，拆開側支板，發(fā)現(xiàn)側支板中間凸起，高出3～5mm，從而引起與軌道的摩擦。據(jù)此對有凸出的側支板進行打磨，基本上解決了這一部分打滑現(xiàn)象。(2)摩擦輪偏斜引起摩擦輪運轉超時。當?shù)蹙甙l(fā)生打滑時，廠家調(diào)試人員一味的調(diào)節(jié)摩擦輪的張緊彈簧，結果導致側支板與軌道摩擦的更為嚴重，調(diào)試人員又開始打磨軌道。對此
中國設備工程 2014年2期2014-02-26
- 乙烯超燃燃燒室支板/凹腔結構組合的數(shù)值研究①
所重視。交錯尾部支板結構能產(chǎn)生流向渦和展向渦，可有效增強燃料與空氣的混合［4－6］。凹腔和支板在超燃燃燒室的流動中都有著舉足輕重的作用，對于同時存在支板和凹腔的超燃燃燒室流場中，涉及復雜的激波/膨脹波相互作用、激波點火作用、化學反應剪切層、大尺度分離流和旋渦流動、超聲速氣流的壓力傳播和燃燒的火焰?zhèn)鞑ブg的相互作用等多種相互耦合的復雜現(xiàn)象，蘊含其中的許多問題還未被人們所認知。目前，國外文獻中尚未見到對支板/凹腔結構組合方式和位置的研究。國內(nèi)中科院力學所張新宇
固體火箭技術 2012年5期2012-09-26
- 軸對稱結構RBCC發(fā)動機超燃模態(tài)性能分析①
1－3］。而采用支板噴射方案，可顯著提高燃料穿透度，改善燃燒效率。國外對多種支板構型和支板噴注方案進行了詳細對比分析［4－6］。同時，結合燃燒室構型，國內(nèi)外對支板凹腔一體化方案也開展了大量研究［7－9］。除此之外，對壁面誘導火焰、雙燃燒室等方案，也開展了大量試驗研究。隨著超燃沖壓發(fā)動機中一些關鍵問題的逐步解決，以及多項試飛試驗的成功，為了能盡早實現(xiàn)工程應用，美國提出了大尺度超燃沖壓發(fā)動機的概念，其基本構型采用圓形燃燒室結合多支板噴注［10－11］。研究表明
固體火箭技術 2011年6期2011-08-31
- 凹腔支板尾緣渦脫落頻率試驗研究
00084）凹腔支板尾緣渦脫落頻率試驗研究吳 迪1，金 捷1，季鶴鳴2，徐勝金3（1.北京航空航天大學能源與動力工程學院，北京 100191；2.中航工業(yè)沈陽發(fā)動機設計研究所，沈陽 110015；3.清華大學航天航空學院，北京 100084）為研究不同結構尺寸的凹腔對支板尾緣渦脫落頻率特性的影響，設計了用于一體化加力燃燒室的帶凹腔支板部件，并對其進行了風洞冷態(tài)試驗。對所測得的速度數(shù)據(jù)進行頻譜分析，并與標準支板的相關數(shù)據(jù)進行對比。結果表明：開凹腔設計改變了渦
航空發(fā)動機 2011年4期2011-06-06
- 火災后預應力混凝土簡支板力學性能試驗
后預應力混凝土簡支板受力性能試驗，獲得其裂縫分布與開展、變形發(fā)展、正截面承載力、火災后無粘結筋剩余應力、無粘結筋應力增長規(guī)律，提出了火災后預應力混凝土板的剩余應力、極限應力與正截面承載力計算公式，并給出了火災后預應力混凝土簡支板變形的分析方法，為進行火災后預應力混凝土結構損傷評估與修復提供基礎性素材.1 試驗1.1 試件參數(shù)表1列出了火災后預應力混凝土簡支板試件的關鍵參數(shù)與配筋情況.預應力混凝土簡支板受火升溫曲線表達式為式中:θ為火面環(huán)境溫度，℃;t為受火
哈爾濱工業(yè)大學學報 2011年2期2011-03-12
- 局部荷載作用下簡支板內(nèi)力的傳遞規(guī)律研究
規(guī)律。1 四邊簡支板的解析解[2]2 局部荷載作用下四邊簡支板[3]的解析解及計算結果匯總本文主要討論四邊簡支板在均布荷載和線荷載等荷載作用下的內(nèi)力傳遞規(guī)律(見圖1,圖 2)。2.1 均布荷載作用下的四邊簡支板的內(nèi)力分析2.1.1 均布荷載作用下的四邊簡支板的解析解當 q=q0(常數(shù))為均布荷載時(見圖1):將式(3)代入式(1),式(2),得到撓度、彎矩表達式為:表1 均布荷載作用下板跨中彎矩系數(shù)及撓度值計算表2.1.2 編制程序[4]求解板跨中彎矩系數(shù)
山西建筑 2010年20期2010-08-22
- 基于ANSYS Workbench均勻受壓簡支板加筋的優(yōu)化布置
筋均勻受壓四邊簡支板臨界載荷的影響因素圖1所示為無加筋均勻受壓四邊簡支板,根據(jù)靜力法[1]求解其臨界載荷,設其長度為a,寬度為b,受到均勻壓應力作用的四邊簡支板,其臨界載荷為:式中,(σx)cr為簡支板的臨界應力,MPa;t為簡支板的厚度,mm;a為簡支板的長度,即為箱型梁橫隔板的間距,m;b為簡支板的寬度,即為翼緣板的寬度,m;D為板的抗曲剛度[2]為屈曲系數(shù)[3]。圖1 無加筋均勻受壓四邊簡支板圖由式 (1)來看,無加筋均勻受壓四邊簡支板的承載能力主要
長江大學學報(自科版) 2010年1期2010-04-21
- 線荷載作用下混凝土雙向板的撓度分析
定1.1 四邊簡支板四邊簡支矩形鋼筋混凝土板的計算簡圖如圖1所示，板沿x、y方向的邊長分別為a、b，板厚h，在跨中(0≤x≤a，y=b/2)處作用有垂直于板面向下、大小為q0的線荷載。視混凝土雙向板為雙向正交異性板，由于變形的連續(xù)性，必存在一個連續(xù)的位移函數(shù)。圖1 簡支雙向板計算簡圖設位移函數(shù)：(1)式中，D為待定位移系數(shù)。顯然，該函數(shù)滿足四邊簡支板的邊界條件。根據(jù)小撓度板理論[2～4]，板的內(nèi)部虛功：式中，B0為四邊簡支板的短期抗彎剛度，將式(1)代入上
土木工程與管理學報 2010年1期2010-01-25