竇國濤竇國舉萬戰(zhàn)勝黃勇博

（1.鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院土木建筑學(xué)院，河南 鄭州 450046；2.中國礦業(yè)大學(xué)力學(xué)與土木工程學(xué)院，江蘇 徐州 221116；3.中國建筑第七工程局有限公司，河南 鄭州 450004；4.河南省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院股份有限公司，河南 鄭州 450001）

0 引言

1950年以來，礦產(chǎn)資源的大規(guī)模開采推動(dòng)了河南省經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，由于礦產(chǎn)開采后留下大量的廢棄井口未得到有效密實(shí)充填，一般僅做簡單的棚蓋處理［1-4］。目前，河南省為加快構(gòu)建綜合立體交通網(wǎng)絡(luò)，更好發(fā)揮高速公路的基礎(chǔ)支撐和先導(dǎo)引領(lǐng)作用，全面適應(yīng)河南省經(jīng)濟(jì)社會(huì)高質(zhì)量發(fā)展新要求，將進(jìn)一步完善高速公路網(wǎng)布局，由于路網(wǎng)規(guī)劃的需求，很多路線走廊不得不壓伏廢棄采礦立井，這嚴(yán)重阻礙了公路的修建，制約了區(qū)域的經(jīng)濟(jì)發(fā)展［5-6］。

1 工程背景

G310國道鄭州市西南段進(jìn)行升級(jí)改造時(shí)，發(fā)現(xiàn)此區(qū)域歷史上存在大量的小煤礦，開采后留下的廢棄井口，未得到有效處理，此問題嚴(yán)重影響公路的正常施工，并給公路的安全運(yùn)行埋下安全隱患。

實(shí)際工程中煤礦廢棄立井的處治措施通常采用填充法、混凝土蓋板封蓋法等處治措施。當(dāng)采用充填法時(shí)，存在后期填料固結(jié)壓密沉降問題。采用混凝土蓋板封蓋方法的缺點(diǎn)是混凝土蓋板承受較大土壓力，且蓋板下側(cè)長期受拉，容易產(chǎn)生微裂縫，進(jìn)一步導(dǎo)致鋼筋銹蝕，耐久性差。因此，本研究對(duì)有技術(shù)條件進(jìn)行封蓋處理的立井，提出在廢棄立井上加蓋“球面混凝土蓋帽”，然后在蓋帽上進(jìn)行路基填筑的技術(shù)方案。

2 有限元模擬

2.1 模擬工況設(shè)置

廢棄立井內(nèi)徑為3.4 m，壁厚為0.6 m，本研究將從以下3個(gè)方面進(jìn)行模擬分析：①分析采用不同厚度混凝土平面蓋板，見圖1（a），設(shè)置為工況一～工況四，蓋板力學(xué)性能具體見表1；②分析采用不同矢跨比（矢高比上跨度）混凝土球面蓋帽，見圖1（b），設(shè)置為工況五～工況十一，蓋帽力學(xué)性能具體見表2；③對(duì)比混凝土平面蓋板與球面蓋帽的力學(xué)性能；④分析混凝土平面蓋板與球面蓋帽、不同填土厚度對(duì)其力學(xué)性能的影響。

圖1 廢棄立井處置措施

表1 工況設(shè)置（平面蓋板）

表2 工況設(shè)置（球面蓋帽）

2.2 有限元模型建立

混凝土采用C30混凝土，受力時(shí)有限元建模時(shí)，忽略鋼筋的影響，其參數(shù)取值如表3所示，單元采用實(shí)體單元solid 65。土體為黏土，其參數(shù)如表4所示，單元采用實(shí)體單元solid 45。

表3 混凝土物理參數(shù)

表4 黏土物理參數(shù)

在力的方面，本研究主要考慮了混凝土蓋板及蓋帽上方土壓力作用下，通過建立10 m厚的黏土有限元模型，土體自重通過接觸面?zhèn)鬟f給混凝土蓋板及蓋帽，另外也考慮了混凝土蓋板及蓋帽的自重作用。

3 結(jié)果對(duì)比

3.1 混凝土平面蓋板結(jié)果分析

表5是不同工況下混凝土平面蓋板的豎向極限位移和第一主應(yīng)力極值，分析豎向極限位移數(shù)據(jù)可知，隨著蓋板厚度的增大，豎向極限位移隨之減小。當(dāng)蓋板厚度為0.4 m（工況一）時(shí)，豎向極限位移為0.106 mm，當(dāng)蓋板厚度為1 m（工況四）時(shí)，豎向極限位移為0.033 mm，兩者比值為0.31。且根據(jù)不同工況下的混凝土平面蓋板的豎向位移云圖可知，蓋板豎向最大位移均位于蓋板中心處。

表5 不同工況下平面蓋板位移和應(yīng)力

分析第一主應(yīng)力極值數(shù)據(jù)可知，隨著蓋板厚度的增大，第一主應(yīng)力極值隨之減小。當(dāng)蓋板厚度為0.4 m（工況一）時(shí)，第一主應(yīng)力極值為0.439 MPa，當(dāng)蓋板厚度為1 m（工況四）時(shí)，豎向極限位移為0.151 MPa，兩者比值為0.34。且根據(jù)不同工況下的混凝土平面蓋板的第一主應(yīng)力云圖可知，蓋板的最大主應(yīng)力均位于蓋板底部中心處，由于蓋板受力體系，蓋板底部中心始終會(huì)存在拉應(yīng)力。

3.2 混凝土球面蓋帽結(jié)果分析

表6為不同工況下混凝土球面蓋帽的豎向位移和第一主應(yīng)力極值，分析豎向極限位移數(shù)據(jù)可知，隨著矢跨比的增大，豎向極限位移也隨之增大。當(dāng)矢跨比為2∶16時(shí)，豎向極限位移為0.028 3 mm，當(dāng)矢跨比為8∶16時(shí)，豎向極限位移為0.074 5 mm，兩者比值為2.63。由于混凝土蓋帽厚度較厚，所以其豎向位移極小，且數(shù)值接近，但總體趨勢(shì)隨著矢跨比增大而增大，是由于矢跨比越大，蓋帽底部水平反力越小，導(dǎo)致蓋帽豎向局部位移有一定的差異。

表6 不同工況下球面蓋帽位移和應(yīng)力

分析混凝土球面蓋帽的第一主應(yīng)力極值可知，第一主應(yīng)力為正值時(shí)，為拉應(yīng)力；為負(fù)值時(shí)，為壓應(yīng)力。分析圖中數(shù)據(jù)可知，當(dāng)矢跨比為2∶16、3∶16、4∶16、6∶16時(shí)，混凝土球面蓋帽局部存在拉應(yīng)力。當(dāng)矢跨比為3∶16時(shí)，第一主應(yīng)力極值最大，為0.166 MPa；當(dāng)矢跨比為5∶16、7∶16、8∶16時(shí)，混凝土球面蓋帽整體受壓，均不存在拉應(yīng)力；當(dāng)矢跨比為7∶16時(shí)，第一主應(yīng)力極值為壓應(yīng)力，為0.02 MPa；當(dāng)矢跨比為8∶16時(shí)，第一主應(yīng)力極值為壓應(yīng)力，為0.003 MPa。由于混凝土球面蓋帽屬于空間結(jié)構(gòu)體系，應(yīng)力情況復(fù)雜，最優(yōu)矢跨比并非越大越好，也并非越小越好，分析圖中數(shù)據(jù)可知矢跨比7∶16時(shí)最優(yōu)，是由于空間受力局部變形所決定。

根據(jù)不同工況下混凝土球面蓋帽的豎向位移云圖可知，最大位移均出現(xiàn)在蓋帽頂部區(qū)域，蓋帽底部位移最小。根據(jù)不同工況下的混凝土球面蓋板的第一主應(yīng)力云圖可知，工況五、工況六、工況七、工況九蓋帽存在拉應(yīng)力，工況一拉應(yīng)力位于蓋帽頂部混凝土下側(cè)，工況五、工況六和工況九拉應(yīng)力位于蓋帽底部區(qū)域。工況八、工況十、工況十一蓋帽整體均未出現(xiàn)拉應(yīng)力。

綜上分析可知，土壓力作用于混凝土球面蓋帽時(shí)，矢跨比會(huì)影響其力學(xué)響應(yīng)，當(dāng)蓋帽厚度為0.4 m時(shí)，矢跨比為7∶16時(shí)，受力最為有利。

3.3 混凝土球面蓋帽與平面蓋板結(jié)果對(duì)比

圖2為混凝土球面蓋帽與平面蓋板豎向位移極值對(duì)比，分析圖2中數(shù)據(jù)可知，平面蓋板豎向位移極值要明顯大于球面蓋帽，工況一與工況五比值為3.75，工況一與工況十一比值為1.42。

圖2球面蓋帽與平面蓋板豎向位移極值對(duì)比

圖3 為混凝土球面蓋帽與平面蓋板第一主應(yīng)力極值對(duì)比，分析圖3中數(shù)據(jù)可知，平面蓋板第一主應(yīng)力極值為拉應(yīng)力，明顯大于球面蓋帽，球面蓋帽合理調(diào)整矢跨比，蓋帽將不存在拉應(yīng)力，對(duì)其耐久性能有利。

圖3球面蓋帽與平面蓋板第一主應(yīng)力極值對(duì)比

3.4 填土厚度影響結(jié)果分析

圖4 為不同填土厚度下混凝土球面蓋帽與平面蓋板第一主應(yīng)力極值對(duì)比，分析圖4中數(shù)據(jù)可知，隨著土體厚度的增大，混凝土平面蓋板的拉應(yīng)力隨之增大；矢跨比為2∶16、3∶16、4∶16、6∶16時(shí)，混凝土球面蓋帽最大主應(yīng)力為拉應(yīng)力，且隨著土體厚度的增大而增大；矢跨比為5∶16、7∶16和8∶16時(shí)，混凝土球面蓋帽最大主應(yīng)力為壓應(yīng)力，且隨著土體厚度的增大，其絕對(duì)值也隨之增大。

圖4 不同填土厚度下球面蓋帽與平面蓋板第一主應(yīng)力極值對(duì)比

4 結(jié)論

本研究主要針對(duì)公路通過廢棄立井，提出廢棄立井上加蓋混凝土球形蓋帽的處置措施，研究了其相關(guān)的力學(xué)性能，并與混凝土平面蓋板進(jìn)行比較，得出以下結(jié)論。

①針對(duì)混凝土平面蓋板，隨著蓋板厚度的增大，豎向極限位移隨之減小，第一主應(yīng)力極值隨之減小，豎向最大位移均位于蓋板中心處，最大主應(yīng)力均位于蓋板底部中心處，由于蓋板受力體系，蓋板底部中心始終會(huì)存在拉應(yīng)力。

②針對(duì)混凝土球面蓋帽，隨著矢跨比的增大，豎向極限位移也隨之增大，當(dāng)矢跨比為2∶16、3∶16、4∶16、6∶16時(shí)，混凝土球面蓋帽局部存在拉應(yīng)力，當(dāng)矢跨比為5∶16、7∶16、8∶16時(shí)，混凝土球面蓋帽整體受壓，均不存在拉應(yīng)力。

③針對(duì)相同厚度的混凝土平面蓋板和混凝土球面蓋帽，平面蓋板豎向位移極值要顯著大于球面蓋帽，平面蓋板第一主應(yīng)力極值為拉應(yīng)力，且大于球面蓋帽。

④隨著土體厚度的增大，混凝土平面蓋板的拉應(yīng)力隨之增大；混凝土球面蓋帽最大主應(yīng)力絕對(duì)值隨著土體厚度的增大而增大。