王家主

（1.福建省交通科研院有限公司，福州 350004；2.近海公路建設與養(yǎng)護新材料技術(shù)應用交通運輸行業(yè)研發(fā)中心，福州 350004)

1 前言

在傳統(tǒng)的封層技術(shù)中，噴灑的膠結(jié)料一般為普通乳化瀝青或稀釋瀝青，少數(shù)重交通條件的工程采用SBR 改性乳化瀝青或者熱噴灑SBS 改性瀝青，但大多項目由于粘結(jié)不良[1-2]通常在通車后1 年左右即開始出現(xiàn)骨料脫落、松散的病害現(xiàn)象，其主要原因一方面是由于采用的膠結(jié)料粘結(jié)和耐老化性能較差；另一方面是瀝青在高溫條件下的抗剪切能力較差，在高溫和重交通的影響下，骨料發(fā)生推移進而脫落松散。 而以SBS 改性乳化瀝青為基體，通過引入高性能的水性環(huán)氧樹脂，復合而成的膠結(jié)料具有優(yōu)異粘結(jié)[3-4]和滲透性能，與玄武巖等石料粘結(jié)牢固，與原路面嵌固，在工程應用中展現(xiàn)出良好的路用性能和耐久性。 本文對用上述膠結(jié)料（不同摻配比）和1～3 mm 玄武巖制備得到的嵌固抗滑薄層，通過室內(nèi)試驗對其與基底瀝青混凝土的粘結(jié)性能和抗剪性能進行評價，其中，層間粘結(jié)性能采用拉拔強度和脫石率2 個指標。

2 粘結(jié)性能評價

2.1 拉拔強度

拉拔強度試驗是針對膠結(jié)料自身粘結(jié)能力的評價， 重點表征封層膠結(jié)料與原路面層間粘結(jié)的強度。

2.1.1 試驗方法

測試的方法及步驟如下：

(1)按照《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》的要求，用輪碾成型法制作AC-13 型瀝青混凝土車轍試驗試塊，規(guī)格為300 mm×300 mm×50 mm。膠結(jié)料為I-D 型SBS 改性瀝青， 最佳油石比為5.0%。 混合料的空隙率為4.2%，其它指標均滿足相關(guān)規(guī)范要求。

(2)利用切割鋸將車轍板切割成120 mm×90 mm×40 mm 的瀝青混凝土塊，采用切割面進行試驗。

(3)在試塊上方利用氟橡膠圍成一個內(nèi)部尺寸為40 mm×40 mm×2 mm 的方框，并用膠進行固定，使氟橡膠與試塊表面緊密貼合。

(4)在試塊表面方框倒入約3.5 g 膠結(jié)料，待膠結(jié)料基本流平后，用刮板將膠結(jié)料表面刮平，操作過程如圖1 所示。

(5)將試件放置在室溫下養(yǎng)生24 h，揭去硅橡膠框，形成待測試塊，如圖2 所示。 然后在拉拔頭上涂抹環(huán)氧樹脂，黏結(jié)到膠結(jié)料表面，固化24 h 后，將拉拔試驗機讀數(shù)清零， 啟動拉拔試驗機進行測試，直至試件破壞，記錄拉拔力讀數(shù)F。

(6)按照P=F/πr2計算拉拔強度，式中P 為膠結(jié)料拉拔強度，F(xiàn) 為拉拔力，r 為拉拔頭半徑。

圖1 拉拔試塊制作過程

圖2 拉拔試件及試驗裝置

2.1.2 膠結(jié)料層間粘結(jié)強度分析選用3 類膠結(jié)料進行拉拔強度對比：(1)SBS 改性乳化瀝青；(2)水性環(huán)氧樹脂；⑶利用SBS 改性乳化瀝青、 水性環(huán)氧樹脂復配而成的復合型膠結(jié)料（標記為環(huán)氧/瀝青復合型膠結(jié)料），控制水性環(huán)氧樹脂體系的摻量分別為10%、25%、40%。 3 種膠結(jié)料的拉拔強度測試結(jié)果如表1 和圖3 所示，拉拔試驗的破壞界面如圖4 所示。

表1 不同膠結(jié)料的拉拔強度對比

圖3 不同膠結(jié)料的拉拔強度對比

圖4 拉拔試驗的破壞形式

從表1 的測試結(jié)果可以看出，SBS 改性乳化瀝青的拉拔強度最低，僅有0.34 MPa；摻加水性環(huán)氧樹脂后，拉拔強度明顯提升，而且隨著水性環(huán)氧樹脂的摻量增大，其提升效果更加明顯。 當水性環(huán)氧樹脂摻量為10%時， 膠結(jié)料的拉拔強度為0.57 MPa，與SBS 改性乳化瀝青膠結(jié)料相比已有了明顯的提升。 當摻量增大至25%時， 膠結(jié)料的拉拔強度為1.07 MPa， 比SBS 改性乳化瀝青膠結(jié)料提升了3.15 倍。 隨著水性環(huán)氧樹脂摻量的進一步增大，拉拔強度還有所提升，當采用水性環(huán)氧樹脂作為膠結(jié)料進行測試時，拉拔強度達到了1.36 MPa。

以上變化規(guī)律表明：①環(huán)氧樹脂可以明顯提升膠結(jié)料的粘結(jié)強度， 只要摻入少量的環(huán)氧樹脂，即可大幅度提升粘結(jié)效果，這是由環(huán)氧樹脂自身粘結(jié)能力強的特點決定的； ②在環(huán)氧樹脂摻量為10%時，膠結(jié)料拉拔強度的提升相對有限，可能是由于在摻量只有10%的時候，環(huán)氧樹脂未能在膠結(jié)料當中形成完整的連續(xù)相， 而當摻量增大至25%時，環(huán)氧樹脂與SBS 改性瀝青之間形成了網(wǎng)絡互穿結(jié)構(gòu)，粘結(jié)強度驟然提高，此時再進一步增大環(huán)氧樹脂摻量，粘結(jié)強度的提升速度將變緩。

在傳統(tǒng)的封層技術(shù)中，膠結(jié)料多采用普通乳化瀝青或稀釋瀝青，少量采用SBR 改性乳化瀝青或熱噴SBS 改性瀝青，其粘結(jié)強度較低，導致骨料容易出現(xiàn)脫落、松散等病害。 通過拉拔強度測試可知，摻入水性環(huán)氧樹脂可以大幅提升膠結(jié)料的粘結(jié)強度，將其應用于嵌固抗滑極薄磨耗封層技術(shù)中，可以明顯改善層間粘結(jié)性能。 但是，通過相容性測試發(fā)現(xiàn)水性環(huán)氧樹脂摻量為40%的情況下，對乳化瀝青的儲存穩(wěn)定性會帶來不利影響，所以本水性環(huán)氧樹脂的摻量控制在25%為宜。

在拉拔強度測試中，粘接破壞發(fā)生在粘結(jié)最薄弱的地方， 依據(jù)破壞的具體位置不同， 通常分為3種破壞形式：①內(nèi)聚破壞，即破壞發(fā)生在膠結(jié)料層內(nèi)；②界面破壞，即破壞發(fā)生在膠結(jié)料與被粘物界面上；③被粘物破壞。 100%的內(nèi)聚破壞或者被粘物破壞是理想的破壞形式，因為這種破壞代表膠結(jié)料與被粘物之間獲得了最大的粘結(jié)強度。 通過表1 的測試結(jié)果和圖4 可進一步得知，在未摻加水性環(huán)氧樹脂的SBS 改性乳化瀝青膠結(jié)料中，拉拔試驗的破壞形式為界面破壞，表明傳統(tǒng)的瀝青膠結(jié)料與骨料之間的粘結(jié)強度較弱，容易發(fā)生界面脫落。 在本試驗中，由于采用的試件是瀝青混凝土的切割面，所以測試的粘結(jié)面主要是石料，而非瀝青，這對瀝青膠結(jié)料的拉拔強度測試來說屬于不利條件。 但是實際工程項目中， 通常也是在通車至少2 年以后的路面上應用封層技術(shù)進行養(yǎng)護，此時的路面已有或多或少的骨料表面因瀝青被磨耗殆盡而裸露出骨料本身，所以采用試件的切割面進行測試，反而更能反映層間粘結(jié)的薄弱環(huán)節(jié)， 對材料性能的篩選也更為苛刻。 對比測試結(jié)果可發(fā)現(xiàn)，摻加了水性環(huán)氧樹脂之后，膠結(jié)料的拉拔破壞形式均變?yōu)閮?nèi)聚破壞，表明環(huán)氧樹脂與石料之間具有更高的界面粘結(jié)強度，可以使膠結(jié)料與原路面獲得更高的層間粘結(jié)性能。

2.2 脫石率評價

脫石率是評價膠結(jié)料與骨料之間粘結(jié)性能的重要手段。

2.2.1 試驗方法

同時參照《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》（JTG E20-2011）中T0660 要求的試驗方法和國外關(guān)于脫石率表征的經(jīng)典方法——Vialit 試驗，在T0660-2000 的測試方法基礎(chǔ)上將試件制作過程改造為模擬嵌固抗滑磨耗封層成型的方法，在試件上撒布規(guī)定量的骨料而不是采用100 顆碎石，具體測試方法和步驟如下：

(1)將200 mm×200 mm 的鋼板平放于一水平的臺面上，在鋼板上均勻噴灑32 g 膠結(jié)料，隨即均勻撒上360 g 骨料，注意，不得有骨料散落到鋼板外部。

(2)模仿碎石封層施工工藝，將嵌固抗滑極薄磨耗封層在試塊上碾壓成型，并置于室溫條件下養(yǎng)生24 h。

(3)將鋼板試件倒扣，使未能粘結(jié)到鋼板上的石料散落到托盤中，并仔細收集，稱重，記為W1，精確到0.1 g， 則360 g－W1得到的重量即為試件上的骨料重量。

(4)按圖5 所示將鐵架支好，在支架的小平臺下方放2 塊水泥混凝土墊塊，將鋼板兩邊的邊框反扣于墊塊邊，調(diào)整鐵架平臺高度至鐵板平面的距離為500 mm。鋼板的位置應使小平臺上落下鋼球時恰好跌落在鋼板的正中央。 此位置調(diào)整好后不得移動。

圖5 脫石率試件沖擊試驗示意圖

(5)將鋼板放入-18℃的冰箱中2 h 或放入一定溫度（當溫度大于4℃時）的恒溫水浴中1 h，取出后立即進行后續(xù)操作。

(6)將鋼板粘有封層材料的一面朝下，未粘試樣的面朝上，放在水泥混凝土墊塊的位置上；將鋼球置于平臺邊緣，用手指輕輕一碰，使鋼球從邊緣自由落下，恰好跌落在鋼板反面的中心，使鋼板受到?jīng)_擊振動。

(7)上述操作步驟再重復2 次，小心收集因受到鋼球沖擊振動導致振落的碎石，稱重，記為W2。

(8)按T=W2/（360－W1）計算脫石率T，得到脫石率數(shù)據(jù)。

2.2.2 脫石率測試結(jié)果分析

在材料方面， 同樣選用拉拔強度的幾種膠結(jié)料，試驗所用骨料均為1～3 mm 玄武巖碎石。

在測試條件方面， 首先參照T0660-2000 的要求，選擇-18℃進行測試，但測試過程中發(fā)現(xiàn)，當測試溫度過低時，由于改性瀝青與鋼板表面的粘結(jié)強度不足而容易導致大面積分離、脫落，如圖6 所示。該測試結(jié)果無法真實反映實際粘結(jié)效果，也并不符合嵌固抗滑極薄磨耗封層的實際使用情況， 因此，本試驗另外選擇了5℃、15℃、25℃和35℃等幾個溫度進行試驗， 從5℃到35℃的溫度范圍更能反映南方的路面溫度變化情況。 脫石率的測試結(jié)果如表2和圖7 所示。

圖6 溫度過低導致瀝青與鋼板分離

表2 脫石率測試數(shù)據(jù)對比

圖7 不同膠結(jié)料的脫石率對比

通過圖7 可以看出：

(1)不管是何種膠結(jié)料，脫石率隨著測試溫度升高都明顯降低， 表明較高溫度有利于膠結(jié)料對骨料的牢固粘結(jié)。 這是由于隨著溫度升高，膠結(jié)料內(nèi)部的大分子達到玻璃化溫度Tg以上而逐步解纏繞，逐漸呈現(xiàn)出更大的韌性，因而可以吸收更多由鋼球沖擊鋼板產(chǎn)生的能量， 避免了膠結(jié)料與骨料之間的脫落。

(2)隨著摻入水性環(huán)氧樹脂比例的增高，脫石率明顯降低，表明水性環(huán)氧樹脂的摻入能明顯增強膠結(jié)料與骨料之間的粘結(jié)。 這是由于水性環(huán)氧樹脂的粘結(jié)性能要明顯強于瀝青， 隨著摻入比例增大，復合型膠結(jié)料整體的粘結(jié)能力也逐漸增強，但如前述試驗研究， 綜合考慮復合膠結(jié)料的相容性問題，水性環(huán)氧樹脂的最終摻量宜選擇25%。

(3)隨著摻入水性環(huán)氧樹脂比例的增高，脫石率隨測試溫度升高而降低的幅度也減小， 表明水性環(huán)氧樹脂的摻入能明顯降低膠結(jié)料的溫度敏感性。 這是由于瀝青自身是一個具有明顯溫度敏感性的材料，從SBS 改性乳化瀝青的測試數(shù)據(jù)也可以明顯看出，隨著溫度從-18℃提高至35℃，其脫石率測試結(jié)果從90.7%大幅降至8.5%；而環(huán)氧樹脂的溫度敏感性遠低于瀝青，當在瀝青中摻入環(huán)氧樹脂并且兩者形成互穿網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)時，膠結(jié)料的溫度敏感性大幅降低。 與此同時，通過比較-18℃低溫條件下的試驗結(jié)果也可以預知，引入了水性環(huán)氧樹脂的嵌固抗滑極薄磨耗封層也必然能夠體現(xiàn)出更好的低溫性能， 因為在-18℃低溫條件下瀝青已經(jīng)表現(xiàn)出脆硬的特征，而此時復合膠結(jié)料中，環(huán)氧樹脂仍然能發(fā)揮其粘性和韌性，可以有效維持膠結(jié)料與骨料之間的粘結(jié)，也必然能夠有效防止由于冬季瀝青粘性下降而導致的骨料脫落現(xiàn)象。

3 抗剪性能評價

3.1 試驗方法

通過在室內(nèi)成型的瀝青混凝土試塊上涂覆不同膠結(jié)料并對其進行剪切強度測試，來評價膠結(jié)料的抗剪性能。測試采用40°斜剪試驗方式，如圖8 所示，試件受力時，其剪切方向著力面與水平方向成一定角度α=40°。當對試件施加定速率荷載為F，試件剪切截面積為S 時，則粘結(jié)層層間剪應力τ 可用τ=sin40°×F/S 表示。

圖8 剪切試驗示意圖

具體的試驗步驟及方法如下：

(1)試件類型、成型方法和屬性同粘結(jié)強度試驗。

(2)待車轍板養(yǎng)生48 h 后，利用切割鋸將車轍板切割成50 mm×50 mm×50 mm 的瀝青混凝土塊。

(3)在瀝青混凝土試塊上，選擇一個切割面朝上， 放入一個內(nèi)框尺寸為50 mm×50 mm×100 mm、且內(nèi)壁涂有甘油滑石粉混合液（質(zhì)量比為1∶1）的鋼制模具中，倒入2 g 膠結(jié)料，待膠結(jié)料基本流平后，將另一個試塊的切割面朝下（即朝向膠結(jié)料）放入模具中，養(yǎng)生24 h。

(4) 拆去鋼制模具， 使試件的側(cè)面裸露于空氣中，繼續(xù)養(yǎng)生24 h。

(5)用空調(diào)將測試室內(nèi)溫度恒定在25℃，并保持室內(nèi)溫度恒定4 h 以上，試件與剪切模具也應在測試室內(nèi)放置4 h 以上。

(6)將試件放置于剪切模具中，設定剪切試驗機為恒速壓縮模式，并設置加載速率為10 mm/min，開動剪切試驗機進行試驗，試件在水平力和豎向力共同作用下發(fā)生剪切破壞，同時試驗機自動記錄試件的荷載-變形曲線， 得出最大荷載并計算出剪切強度， 同時系統(tǒng)根據(jù)試件剪應力-應變曲線中彈性變形部分經(jīng)線性擬合后求出剪切模量， 更進一步，可依據(jù)荷載達到峰值時荷載－位移所圍成的面積計算出剪切功。

3.2 膠結(jié)料抗剪性能分析

所用膠結(jié)料亦同上。3 種膠結(jié)料的剪切強度、剪切模量和剪切功測試結(jié)果如表3 和圖9～11 所示。

表3 抗剪性能測試數(shù)據(jù)對比

圖9 不同膠結(jié)料的剪切強度對比

圖10 不同膠結(jié)料的剪切模量對比

圖11 不同膠結(jié)料的剪切功對比

剪切強度是層間膠結(jié)料受到剪切荷載作用下的極限強度。 由圖9 可知，隨著摻入水性環(huán)氧樹脂的比例增大，膠結(jié)料的剪切強度明顯提升。 水性環(huán)氧樹脂摻量為10%時，膠結(jié)料的剪切強度與SBS 改性乳化瀝青相比提高了11%； 當摻量增大至25%時，增幅提高了43%；再進一步增大摻量時，剪切強度的增幅有所變緩。 這是由于環(huán)氧樹脂在摻量較低時主要以分散相的形式分布于瀝青基體中，對剪切強度的改善效果有限； 隨著環(huán)氧樹脂摻量增大，其在瀝青基體中形成了連續(xù)相，進而產(chǎn)生了顯著的改性效果。

通過把所測得的膠結(jié)料剪應力-應變圖中彈性變形部分進行線性擬合， 可以求出膠結(jié)料的剪切模量。剪切模量表征了材料抵抗剪切變形的能力，可以用來評價嵌固抗滑極薄磨耗封層抵抗剪切推移的能力。 由圖10 可知，隨著摻入水性環(huán)氧樹脂的比例增大，膠結(jié)料的剪切模量也明顯提升，而且在摻量不到40%時， 剪切模量的大小與水性環(huán)氧樹脂摻量幾乎呈線性增長的規(guī)律， 這表明了摻入的環(huán)氧樹脂與瀝青基體之間的相容性較好， 環(huán)氧樹脂能夠均勻地分布于瀝青基體中并對基體起到增強改性作用[5]。

在許多材料力學的研究中，通常采用剪切功來表征材料吸收應力的能力，借鑒這種方法，通過剪切過程中荷載達到峰值時荷載-位移所圍成的面積來計算剪切功， 并以此作為評價材料吸收應力、抵抗開裂的能力。 由圖11 可知，在瀝青基體中摻入水性環(huán)氧樹脂后，剪切過程的剪切功呈現(xiàn)先增大后減小的情況；當水性環(huán)氧樹脂摻量為25%時達到最大值，其與SBS 改性乳化瀝青膠結(jié)料的剪切功相比提高了2.9 倍， 與單純是水性環(huán)氧樹脂的膠結(jié)料相比也提高了1.7 倍。該結(jié)果表明，并不是環(huán)氧樹脂越高越好，這是由于固化后的環(huán)氧樹脂雖然比瀝青材料的強度大，但其在低應力條件下適應變形的能力卻不如瀝青材料，所以，當2 種材料良好相容并形成互穿網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)時，能夠呈現(xiàn)出最大的剪切功。 該結(jié)果也可反映出，摻加適當含量水性環(huán)氧樹脂的瀝青材料，可以有效地提升吸收剪切應力的能力，從而有效抵抗剪切推移和變形。

4 機理分析

牢固的層間粘結(jié)性能和良好的抗剪性能是保證嵌固抗滑極薄磨耗封層骨料抗松散、抗脫落能力的關(guān)鍵因素，也是保證封層具有持久抗滑能力的重要因素之一。 這主要在于環(huán)氧樹脂中含有羥基等多種極性基團和活性很大的環(huán)氧基， 它們與被粘物中的一些活性基團，特別是對表面活性高的基團（如集料、瀝青等所包含的基團）具有很強的粘附性，而且環(huán)氧樹脂在固化后具有很大的剛度， 因此粘合強度很高。

水性環(huán)氧樹脂中的環(huán)氧基和羥基活性大，通過它們與不同官能基團的反應，水性環(huán)氧樹脂發(fā)生了固化反應，水性環(huán)氧樹脂分子鏈相互結(jié)合，顆粒從瀝青中穿過，相互交聯(lián)形成網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)，并均勻地分布在瀝青薄膜內(nèi)。 水性環(huán)氧樹脂分子間的交聯(lián)是通過交聯(lián)鍵的形式連接起來的，交聯(lián)鍵可以分為化學鍵和物理鍵2 種。 化學鍵交聯(lián)是環(huán)氧基中的碳原子之間的直接交聯(lián)，也就是C-C 鍵交聯(lián)，這種化學鍵交聯(lián)的鍵能大，在交聯(lián)作用中起到主要作用。 物理鍵是由水性環(huán)氧樹脂的大分子在不停運動中相互交纏，形成一些死節(jié)點和活節(jié)點，死節(jié)點難以被外力分開，擁有較大的鍵能，作用與化學鍵相似，活節(jié)點的鍵能較低，易被外力分開，在交聯(lián)作用中起到次要作用。 通過這些交聯(lián)鍵，水性環(huán)氧樹脂的分子和分子之間可以進行多種形式的交聯(lián)，最后形成一種網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)[6-7]。 水性環(huán)氧樹脂的交聯(lián)結(jié)構(gòu)簡化為圖12，但實際情況復雜得多。

圖12 理想化水性環(huán)氧樹脂分子交聯(lián)空間網(wǎng)絡

通過圖12 可以看出水性環(huán)氧樹脂在固化之后狀態(tài)發(fā)生了改變，固化后的狀態(tài)是十分穩(wěn)定的網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)， 這種結(jié)構(gòu)使得固化后的水性環(huán)氧樹脂強度大，拉伸強度高，伸長率小，同時失去了可溶性。 這種穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)穿插在瀝青中，會對瀝青的性能產(chǎn)生不小影響，特別是高低溫穩(wěn)定性能。

瀝青質(zhì)也是一種高分子化合物，與油分相比它是大分子，但它比水性環(huán)氧樹脂分子要小得多。 在制備材料和施工中受到的外力作用及2 種物質(zhì)分子自身運動的共同影響下，2 種分子相互交錯纏繞在一起， 形成了死結(jié)點及活節(jié)點這種物理交聯(lián)鍵。經(jīng)過這種交聯(lián)，水性環(huán)氧樹脂分子和瀝青分子成為了一個整體，這個整體結(jié)構(gòu)的抵抗外力破壞能力比單純只有瀝青膠體結(jié)構(gòu)要強許多。

2 種物質(zhì)分子交聯(lián)的主要形式是水性環(huán)氧樹脂吸附于瀝青質(zhì)表面，相當于將瀝青顆粒用水性環(huán)氧樹脂包裹起來， 使瀝青顆粒與其他顆粒分隔開來，這樣保證了整個交聯(lián)體系的穩(wěn)定性。

這個由2 種物質(zhì)分子交聯(lián)而成的新的三維立體網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)[8]比瀝青和水性環(huán)氧樹脂的結(jié)構(gòu)耐久性要強很多，只要保證這種網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)不被破壞，水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青的完整性也不會被破壞，而這個結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性十分出色，不易破壞。 這就使得加入水性環(huán)氧樹脂的改性乳化瀝青的高低溫穩(wěn)定性能都將得到提升，大幅度提高封層的層間粘結(jié)性能和抗剪性能。

5 結(jié)論

通過試驗研究發(fā)現(xiàn)，環(huán)氧樹脂復合乳化瀝青能顯著增強抗滑薄層與瀝青路面的粘結(jié)強度和抗剪強度，對增強瀝青路面的抗滑和防滲功能的預防性養(yǎng)護具有重要的保障作用，主要結(jié)論如下。

（1）隨著水性環(huán)氧樹脂摻量的增加，拉拔強度逐漸增大， 破壞形式由界面破壞轉(zhuǎn)為內(nèi)聚破壞，摻量達25%時，拉拔強度增長速度減緩。

（2）脫石率與水性環(huán)氧樹脂摻量及試驗溫度均成反比關(guān)系，但水性環(huán)氧樹脂的摻入能明顯降低膠結(jié)料的溫度敏感性， 隨著環(huán)氧樹脂摻量的增加，脫石率隨溫度升高而降低的幅度減小。

（3）隨著水性環(huán)氧樹脂摻量的增加，剪切強度和剪切模量均線性增大，但剪切功在摻量為25%時達到峰值。