郭中方，潘成忠,2，劉春雷

(1 北京師范大學水科學研究院,北京 100875；2 城市水循環(huán)與海綿城市技術北京市重點實驗室,北京 100875)

1 河道工程概況

1.1 研究區(qū)自然地理概況

崇禮區(qū)位于河北省西北部，地處內蒙古高原與華北平原過渡地帶，北倚內蒙古草原，南臨塞外山城張家口市，城區(qū)距離張家口市中心城區(qū)50 km，隸屬張家口市，距北京220 km。介于北緯40°47′～41°17′，東經114°17′～115°34′之間。總面積2 334 km2，全縣耕地面積1.648 萬hm2，總人口12.56 萬人[1]。

崇禮區(qū)屬中溫帶亞干旱大陸性季風型山區(qū)氣候，常年干旱少雨。春季干旱多風沙，氣溫回升快；夏季涼爽而短促，雨量集中；秋季秋高氣爽[2]，氣溫下降迅速，初霜出現(xiàn)較早；冬季干燥寒冷，冷空氣活動頻繁。奧運核心區(qū)屬于較濕潤寒溫區(qū)和濕潤寒溫區(qū)。

崇禮區(qū)東部山地形成年降水量達520 mm以上的多雨中心[3]，崇禮區(qū)年降水量極大值甚至達到726.6 mm(1964年三道營)。全區(qū)年平均降水量441.6 mm(1980-2017年)，等雨量線為南北向，自東向西雨量遞減[4]。全區(qū)降水有3個特點：①沿壩頭和東部山區(qū)的降水量比西部河川區(qū)偏多；②年降水量變化不大；③雨熱同季：但降水的季節(jié)分配極不均勻，春季降水量占全年降水量的11%-16%；夏季降水量占全年的60%-74%；秋季降水量占全年降水量的14%～20%[5]；冬季降水量占全年降水量的2%～4%。年平均蒸發(fā)童1 426.7 mm，以春季為最大[6]。

崇禮區(qū)冬季平均氣溫為-12 ℃，全年積雪1.5 m左右，存雪期150多d，雪質參數(shù)符合國際滑雪標準，被專家譽為中國發(fā)展滑雪產業(yè)理想區(qū)域[7]。

1.2 行洪河道規(guī)劃設計討論的必要性

研究區(qū)的河道設計標準低，行洪時存在安全隱患，威脅兩岸居民和建筑物的安全。而且，太子城村位于河道的中下游的平坦地帶，四周均為高山，主要的4條支流河道，均在本處匯入主溝，大大加深了本區(qū)域的洪水隱患[8]。而新的奧運村即建立在此處，按照新的規(guī)劃，本區(qū)域內將新建冬奧會指揮部、奧運村、高鐵站、會展中心、文創(chuàng)商街、國賓山莊等多類大型建筑，防洪保護對象的重要性大大加強[9]。因此對規(guī)劃區(qū)內的河道進行重新規(guī)劃治理是非常有必要的。但目前區(qū)域內沒有完整的防洪工程體系，各條河道基本是天然狀態(tài)，因山區(qū)洪水陡漲陡落，通過河道或坡水區(qū)形成的無序漫流和沖刷[10]，均會對規(guī)劃區(qū)防洪安全形成較大的威脅。為滿足規(guī)劃區(qū)總體規(guī)劃的需要，使規(guī)劃區(qū)內功能分區(qū)、產業(yè)布局及土地利用規(guī)劃更加合理，保證未來規(guī)劃區(qū)的防洪安全，對規(guī)劃區(qū)主要河道進行統(tǒng)一規(guī)劃[11]，為河道綜合開發(fā)治理提供依據(jù)，開展崇禮東奧核心區(qū)防洪規(guī)劃統(tǒng)籌方案研究是必要的[12]。

圖1 研究區(qū)規(guī)劃布局及水系圖Fig.1 Layout of study area and water system

1.3 設計方案的擬定

防洪規(guī)劃是該核心區(qū)總規(guī)的重要組成部分，尤其對于在山區(qū)小流域內鄰近溝道地帶開展各項建設工程。在前期總規(guī)、工程規(guī)劃設計等階段，各項目業(yè)主委托了不同單位開展了區(qū)域防洪規(guī)劃、建設項目防洪評價報告等編制工作，且部分方案已經通過政府部門組織的評審。但由于核心區(qū)部分工程，特別是正在籌建的冰雪小鎮(zhèn)、頒獎廣場、高鐵站房等處于原行洪河道或灘地上，往往受到多條小流域洪水綜合影響。

由于前期奧運核心區(qū)總體規(guī)劃中較少考慮防洪問題，防洪專項規(guī)劃對已建和在建工程的防洪方案指導性不強，以及各建設項目的防洪評價方法、標準不統(tǒng)一和缺乏協(xié)調性。針對上述問題，本文開展奧運核心區(qū)防洪專題研究，根據(jù)核心區(qū)總體規(guī)劃的防洪要求，校核各建設項目的防洪評價方案的結果，進而提出核心區(qū)防洪規(guī)劃方案的改進建議和緩解措施。本項目的研究區(qū)范圍為核心區(qū)及以上匯水區(qū)(約81 km2)。

根據(jù)《冰雪小鎮(zhèn)控規(guī)》方案[13]，考慮規(guī)劃區(qū)內建筑物布置，針對2號溝的特點，從有利于土地利用、可行性和減少投資等角度出發(fā)，擬定了兩個河道走勢方案進行比選。

方案一：單條排洪河道方案[14]。根據(jù)《冰雪小鎮(zhèn)控規(guī)》的用地方案，2號溝布置在會展中心、文創(chuàng)商街和4號路之間，采用一條排洪河道排洪導流，如圖2所示。

圖2 方案一河道走向圖Fig.2 Scheme 1 River strike map

方案二：兩條排洪河道方案。根據(jù)《冰雪小鎮(zhèn)控規(guī)》的用地方案，利用會展中心下游的景觀湖，將2號溝分流后分別沿下游文創(chuàng)商街的兩側布置。方案如圖3所示。

圖3 方案二河道走向圖Fig.3 Scheme 2 River strike map

方案一和方案二優(yōu)缺點對比如下。

方案一：優(yōu)點包括：僅設置一條較大河道，總體的直接工程投資節(jié)省，總體的占地面積較少，對規(guī)劃區(qū)的總體影響較小。缺點包括：設置一條排洪河道過水斷面較大，設計河寬和設計槽深較大，在文創(chuàng)商街和4號路之間占地較多。

方案二：優(yōu)點包括：設置兩條較小的河道，分別在文創(chuàng)商街兩側占地，總體的占地面積雖然增加，但是空地的利用率增大；且兩條水系環(huán)繞文創(chuàng)商街，景觀效果比方案一好。缺點包括：總體的占地面積雖然增加，總體投資較大。受規(guī)劃區(qū)其他因素影響大，最主要的是高鐵站建立后，接客平臺與水系占地有沖突。

2 模型運行方案

2.1 推理公式計算設計洪水

流域特征值是對河道進行設計洪水計算最基本也是最重要的基礎數(shù)據(jù)[15]，量算的正確性直接關系計算結果的合理性。流域特征值主要包括流域面積、河道長度和河道坡度[16]。

采用業(yè)主單位提供地形資料確定流域范圍，進行流域特征值的量算[17]。利用Arcgis軟件提取項目區(qū)并根據(jù)流域的分布劃為5個子流域[18,19]。各河道現(xiàn)狀流域特征值成果見表1。

表1 流域特征值成果表Tab.1 Watershed eigenvalue results table

設計暴雨即推求設計暴雨歷時內的面暴雨過程[20]，包括設計暴雨歷時確定，設計暴雨歷時內不同時段的設計暴雨量，設計雨型選擇和設計面暴雨過程推求幾個環(huán)節(jié)[21,22]。

設計暴雨總歷時采用24 h，對于流域面積較小的河流，匯流計算考慮了30 min和10 min暴雨。由于項目區(qū)缺乏實測降雨資料，本次設計暴雨采用“查圖法”，根據(jù)各河流流域所在的位置，從河北省張家口水文水資源勘測局1998年5月編制的《河北省張家口市水文水資源手冊》查取10 min、30 min、1 h、6 h及24 h的暴雨等值線圖，以P-Ⅲ型分布考慮，計算不同頻率設計暴雨[23,24]。

項目區(qū)各歷時暴雨的均值H及參數(shù)見《河北省張家口市水文水資源手冊》。根據(jù)暴雨統(tǒng)計參數(shù)分別對項目區(qū)小流域各時段100年一遇、50年一遇、20年一遇、10年一遇、5年一遇5個頻率的設計暴雨值進行計算，求得不同頻率不同時段的設計點暴雨值。計算結果如表2所示。

表2 皮爾遜Ⅲ型曲線模比系數(shù)表Tab 2 Model ratio coefficient table of Pearson Ⅲ curve

表3 項目區(qū)不同頻率設計點暴雨計算成果表Tab 3 calculation results of rainstorm at different frequency design points in project area

由于點暴雨統(tǒng)計參數(shù)等值線圖系根據(jù)定點統(tǒng)計參數(shù)繪制的，而工程所需的設計暴雨是指定范圍內的面平均暴雨量，屬于面概念。因此在使用已有點暴雨統(tǒng)計參數(shù)等值線圖查取點暴雨推求設計面暴雨量時，以用定點定面法分析暴雨點面關系。限于資料條件，《河北省張家口市水文水資源手冊》只給出24 h、12 h、6 h、1 h的點面折減系數(shù)，對于居于其中歷時的降雨可以內差求點面折減系數(shù)值，對于小于1 h的降雨先按1 h的點面折減系數(shù)計算，設計面暴雨計算成果如表4所示。

表4 項目區(qū)不同頻率設計面暴雨計算成果表Tab.4 calculation results of rainstorm in different frequency design surfaces in project area

在進行山丘地區(qū)中小流域洪水計算時，推理公式以其概念明晰、計算便捷且有一定精度等特性得到了廣泛的使用。本研究應用成因推理與經驗相關相結合的方法，確定流域匯流歷時與河長、比降的經驗公式，并考慮徑流系數(shù)的相關關系，以推求設計洪峰流量。經驗公式如下[25]：

(1)

(2)

(3)

式中：Qm為洪峰流量，m3/s;τ為流域匯流歷時，h；Rτ為相當于τ時段的最大凈雨深，mm；F為流域面積，km2；J為主河道坡度(用小數(shù)表示)；L為主河道長度，km；m為經驗匯流參數(shù)；0.278為單位換算系數(shù)。

為了推求小流域設計洪峰流量值，首先需要根據(jù)流域地形圖,確定流域的幾何特征值F、L、J;然后根據(jù)地區(qū)有關圖集查算24 h設計暴雨的統(tǒng)計參數(shù)(均值、Cv、Cs) 及暴雨公式中的參數(shù)n(或n1、n2), 并確定雨力Sp;最后根據(jù)地區(qū)損失參數(shù)μ及匯流參數(shù)m的地理分布規(guī)律確定參數(shù)μ和m。

由于目前崇禮區(qū)中小河流大都缺乏實測的流量資料，降雨量資料也比較少。由于無資料小流域的特征參數(shù)面積F、長度L、坡度J可以通過地形圖量算得到，而暴雨參數(shù)n(或n1、n2) 、產流損失參數(shù)μ及匯流參數(shù)m的選取對設計洪峰流量的計算結果影響較大,因此本文將根據(jù)有資料流域建立產匯流參數(shù)的地理分布規(guī)律,將暴雨參數(shù)用Arcgis空間分析模塊和地統(tǒng)計模塊進行空間插值,獲得暴雨參數(shù)空間分布規(guī)律,最后將其應用于無資料地區(qū)，從而解決無資料流域設計洪峰流量的計算問題。因此，根據(jù)流域特征值、設計暴雨參數(shù)、流域位置以及所處分區(qū)等資料，采用推理公式法計算在雪道等旅游開發(fā)項目建設前后不同流域、不同斷面、不同標準的洪峰流量。按照《河北省張家口市水文水資源手冊》(1998年)的產流分區(qū)，本項目位于Ⅰ區(qū)。產流Ⅰ區(qū)的徑流系數(shù)比其他4個分區(qū)要小多。考慮到太舞和云頂滑雪場建成后，下墊面產生了很大的變化?；﹫龅膰娧﹨^(qū)域冰雪融水增多，土壤含水量也將隨之上漲，與此同時滑雪場破壞了區(qū)域原有植被，降雨徑流系數(shù)也將隨之改變。為保證工程安全，因此本次計算時，適當?shù)奶岣吡私涤陱搅飨禂?shù)。洪峰流量成果見表5。

表5 推理公式法設計洪水成果表Tab.5 Design of flood achievement table by reasoning formula method

2.2 基于EFDC模型的模擬情景設置

(1)網格剖分。根據(jù)業(yè)主方提供《20180918冰雪小鎮(zhèn)排洪河道平面圖》，運用CVLgrid1.1軟件對圖件進行拼圖、坐標投影，并對規(guī)劃河道進行網格剖分，每個網格按長20 m寬2 m剖分。

(2)初始條件設置。按照《北京2022年冬奧會張家口賽區(qū)太子城冰雪小鎮(zhèn)防洪規(guī)劃報告》，高程選用防洪規(guī)劃中樁號的高程，相鄰樁號之間網格根據(jù)樁號網格插值獲取；起推水位按照明渠均勻流規(guī)定計算；河道糙率取0.025。

(3)入流邊界條件設置。模型的入流邊界輸入采用本地區(qū)50年一遇設計暴雨徑流過程。一號溝在主溝樁號A0+300附近匯入，二號溝在主溝樁號A0+000附近匯入，三號溝在主溝樁號A2+700附近匯入，四號溝在主溝樁號A3+000附近匯入，五號溝在主溝樁號A2+700附近匯入。

(4)合理性分析。在全渠段選取具有代表性的典型4個站點進行實測，通過4個點位水位的實測值和模擬值比較可知，A1+450會展中心站點的水位平均誤差、平均絕對誤差分別為0.137 m、0.105 m；A1+700文創(chuàng)商街站點的水位平均誤差、平均絕對誤差分別為-0.073 m、0.193 m；A2+500太子城遺跡站點的水位平均誤差、平均絕對誤差分別為-0.013 m、0.107 m；古楊樹站點的水位平均誤差、平均絕對誤差分別為-0.272 m、0.934 m，具體如表3所示。結果表明，模擬水位與崇禮4個監(jiān)測點的實測值吻合較好，這4個站點的平均誤差都較小，平均絕對誤差小于1 m，說明模型的模擬結果能夠比較好反映渠道的水位變化。

表6 崇禮渠道水位分析統(tǒng)計表 m

2.3 右側單排洪河道方案(方案一)

模型模擬規(guī)劃區(qū)上起古楊樹賽區(qū)的造雪湖，下至冬奧會賽區(qū)的入口停車場，主河道全長6.2 km，其中模擬主要5條水系河道入口，僅考慮河道的匯流作用。模擬主體為二號河道及其下游核心區(qū)，河道寬度由原來的50～250 m壓縮到約9 m。

本規(guī)劃從糙率與河道規(guī)格兩方面對研究區(qū)進行防洪規(guī)劃，河道規(guī)格可以人為設計，在實際施工中相比其他因素更容易控制，天然河道的糙率是衡量河床及邊壁現(xiàn)狀不規(guī)則和粗糙度對水流阻力影響的一個綜合性系數(shù)，因河床、岸壁的粗糙程度，河道斷面的形狀、水位、床面、岸壁地質特征，水流流態(tài)及含沙量的不同而不同。由于影響糙率的因素眾多,復雜多變，很難準確求得。本方案根據(jù)河道實際情況可設為鋼筋混凝土或者人工襯砌的漿砌石渠道，在設置為鋼筋混凝土材質渠道時根據(jù)查閱文獻的經驗推薦值及模型率定初步選擇0.017。

(1)鋼筋混凝土。根據(jù)《冰雪小鎮(zhèn)控規(guī)》得用地方案，2號河道布置在會展中心、文創(chuàng)商街和4號路之間，采用一條排洪河道排洪導流。模型模擬無消能坎，糙率為0.017，

由表7、表8可知關鍵節(jié)點最大水深范圍在1.25～4.5 m內波動，對應流速在1.5～5.25 m/s范圍內波動，流速在A5+200處第8 h達到最大8.7 m/s，水深在A1+300景觀湖處第9 h達到最大5.84 m。由于該情景下不設置消能坎危險斷面多達15個，險工段長度也極長，故建議后續(xù)鋼筋混凝土方案都設置消能坎來增大糙率使得工程盡可能達到安全標準，不再考慮無消能坎情景。

表7 方案一(鋼筋混凝土材質)流速>5 m/s分布表Tab.7 Scheme 1 reinforced concrete velocity > 5 m/s distribution Table

表8 方案一(鋼筋混凝土材質)水深>4.5 m分布表 m

(2)漿砌石。根據(jù)《冰雪小鎮(zhèn)控規(guī)》的用地方案，2號河道布置在會展中心、文創(chuàng)商街和4號路之間，采用一條漿砌石排洪河道排洪導流。模型模擬無消能坎，根據(jù)查閱文獻的經驗推薦值及模型率定初步選擇糙率為0.025。

由表9、表10可知流速在A5+300處第8 h達到最大8.21 m/s，水深在A1+400景觀湖處第9小時達到最大5.68 m。由于糙率在0.025時水深流速較大，危險斷面長度與個數(shù)較多，由于該情景下不設置消能坎危險斷面多達15個，險工段長度也極長，故建議后續(xù)漿砌石方案都設置消能坎來增大糙率使得工程盡可能達到安全標準，不再考慮無消能坎情景。

(3)鋼混+消能坎。參考鋼筋混凝土情景結論，現(xiàn)在其基礎上再隔50 m加一個消能坎，消能坎高30 cm，材質為鋼筋混凝土，查閱文獻及對模型率定后對應糙率增大為0.035，其余在條件不變情況下進行模擬。

由表11、表12可知流速在A5+200處第8小時達到最大7.62 m/s，水深在A1+300景觀湖處第9小時達到最大6.02 m。

表9 方案一(漿砌石材質)河道流速>5 m/s分布表Tab.9 Scheme 1 2 masonry velocity > 5 m/s distribution table

表10 方案一(漿砌石材質)河道水深>4.5 m分布表 m

表11 方案一(鋼混+消能坎材質)河道流速>5 m/s分布表Tab.11 Scheme 1. 3 flow rate of steel concrete energy dissipation can > 5m/s distribution table

表12 方案一(鋼混+消能坎材質)河道水深>4.5 m分布表 m

但該條件下仍不滿足安全規(guī)劃，危險斷面長度與個數(shù)下降不明顯，推斷即使再增加消能坎個數(shù)與規(guī)格也對模型結果限制程度有限，水深與流速降低情況也達不到預計的安全情景，故考慮設計方案二兩條排洪河道進行模擬。

2.4 兩側排洪方案(方案二)

由于分析了方案一的情景，單溝排洪效果并不理想，水深流速達不到預期效果，現(xiàn)考慮布設兩條排洪河道。新開挖左側河道規(guī)格8×4 m，兩條排洪河道根據(jù)《冰雪小鎮(zhèn)控規(guī)》的用地方案，利用會展中心下游的景觀湖，將2號河道分流后分別沿下游文創(chuàng)商街的兩側布置?？紤]將上游分岔口設置在樁號A0+750沙坑處并適當拓寬河道，以期結果能達到設計安全標準。

(1)鋼混+消能坎。考慮到方案一右側河道在糙率為0.035時還達不到安全標準，故采取布設兩條排洪河道的方式，河道材質為鋼筋混凝土并加裝消能坎糙率仍取0.025進行模擬。

表13 方案二(鋼混+消能坎材質)河道流速>5 m/s分布表Tab.13 Scheme II 1 steel concrete energy dissipation flow rate >5 m / s distribution table

觀察表13可知流速已有明顯下降，在交叉口左溝分流60 m2/s，右溝分流105 m2/s，可認為符合實際情況。水深此時已達正常標準，流速在第8 h在樁號A5+250達到最大流速7.91 m/s。雖已無危險水深斷面，但流速還有較大的地段，可能造成局部沖刷使河道失穩(wěn)，故現(xiàn)嘗試增大糙率來減少危險流速斷面的個數(shù)。

(2)漿砌石+消能坎。在拓寬左側河道后仍有部分地段未到達安全標準，現(xiàn)考慮將鋼筋混凝土替換為漿砌石材質并加裝消能坎從而增大糙率，消能坎高度為30 cm，糙率相應變?yōu)?.035，計算如下。

表14 方案二(鋼混+消能坎材質)河道>5 m/s分布表Tab.14 Scheme 2 velocity > 5 m/s distribution table

由表14知水深最大僅4.02 m已達正常標準，流速在關鍵區(qū)域內無險工段，需要在下游局部加固渠道斷面，其余已達安全標準，故推薦采用拓寬左側河道為8×4 m來分洪，此時分流河道口位置在樁號A0+750沙坑處。

3 方案分析比選

查閱文獻及結合實際工程經驗定義危險斷面與特危斷面，危險斷面：鋼筋混凝土危險流速為大于8 m/s或水深大于(斷面深-0.5)m，漿砌石危險流速為大于5 m/s或水深大于(斷面深-0.5)m；特別危險：鋼筋混凝土流速大于10 m/s，水深大于斷面高5 m(右側排洪溝)，漿砌石流速大于8 m/s，水深大于斷面高5 m(右側排洪溝)。

表15 兩種方案流速水深超標統(tǒng)計Tab.15 Statistics of flow velocity and water depth exceeding the standard in the two schemes

從模型結果可以看出，在樁號A3+000太子城遺址公園以下，不論采用何種方案，均存在流速大于5 m/s或水深大于4.5 m。說明下游30 m寬的斷面均難以滿足50年一遇的排洪要求，因此建議對于奧運核心區(qū)的防洪而言，建議太子城河道防洪應上下游統(tǒng)籌考慮，適當增加太子城遺址公園以下斷面尺寸或在較為合適區(qū)域保留或新建滯洪濕地，調蓄洪水徑流。

按50年一遇的暴雨洪水過程基礎，針對目前奧運核心區(qū)冰雪小鎮(zhèn)和高鐵站排洪溝總體規(guī)劃方案，利用EFDC模型分別對不同的規(guī)劃方案進行校核。并通過方案比選給出優(yōu)選建議。

對于右側9 m×5 m單排洪溝(方案一)方案，模型計算結果表明當前采用的2號溝右側排洪溝9 m×5 m的斷面尺寸不能滿足50年一遇過洪要求，存在較多的險工斷面。雖然采用消能坎能起到較緩流速的作用，但對于9 m×5 m的斷面而言，采用改變消能坎數(shù)量或高度或水流阻力(糙率)難以完全消除流速、水深的險工斷面。

由于右側排洪溝為在原溝道右側新開挖的地面溝道，在地面相對較高區(qū)域開挖溝道必然導致溝深較大，水景觀效果較差。因此，雖然單側排洪溝直接工程投資節(jié)省，總體占地面積較少，但由于只有一條排洪河道，設計渠寬和渠深均不滿足實際模擬結果，危險斷面較多，危險長度較大不論從2號主溝、4號溝的行洪安全考慮，還是從該區(qū)域整體水景觀和生態(tài)保護而言，均不建議采用右側單排洪溝方案。

針對兩側排洪方案(方案二)，右側保留9 m×5 m斷面，左側設置8 m×4 m排洪斷面。在排水溝糙率和兩側排洪溝分水較為理想情況下，基本能實現(xiàn)行洪安全。同時可避免在4號溝流域新開挖排洪溝，減少對4號溝流域的坡面土壤、植被等破壞。4號溝排洪仍按原通道經過該溝道預留箱涵下泄，但由于4號溝道整體坡陡水急，如不采用消能措施，極易造成溝道構筑物損壞，因此建議在4號溝出口處增加消力池，減緩流速后匯入左側主溝。同時，采取兩側排洪溝方案左側水系可穿過會展中心和文創(chuàng)商街，通過工程、調度等技術手段打造該核心區(qū)的循環(huán)水系景觀，增加該區(qū)域的整體品味。

雖然方案二在較控制糙率和分流流量較為理想情況下可基本達到50年一遇的過洪要斷面要求，兩側排洪溝的流速基本可以控制在5 m/s以下，但在兩側排洪溝匯合處(太子城遺址公園)附近，兩側排洪溝的水深仍然偏大，部分斷面達到4.3 m，因此建議太子城遺址公園以下斷面尺寸適當增大。

本文推薦方案二利用左右兩側溝道排洪，各方案的優(yōu)缺點見表16。

表16 兩種方案優(yōu)缺點匯總表Tab.16 Summary of the advantages and disadvantages of the two schemes

4 結 語

(1)由于核心區(qū)溝道比降整體較大，水流速度很大，易沖毀河道，影響排洪溝安全，建議河道采用鋼筋混凝土護砌等強化措施，保障河道行洪安全，尤其針對改變流向的新開挖的河道。

(2)目前設計的2號溝、3號溝采用消能坎的方式消能，消能坎在排洪溝內形成凸起，易造成局部水位升高，建議采用跌水消能。2號溝行洪溝道的寬深比太小，建議考慮該山區(qū)小流域行洪溝道局部易堵塞的特點，增大行洪斷面的寬深比。

(3)人工襯砌的渠道可以在做一定工程保障措施的基礎上代替天然行洪河道，在一定程度上這是一種可取的河道改造措施.故本文推薦方案二利用左右兩側溝道排洪，以避免在4號溝流域新開挖排洪溝。由于部分工程已經開工建設，在建設空間不足的情況下可以采用單條河道排洪，需適當增大單條排洪河道過流斷面，保障河道行洪安全。

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