蘭春暉,延 茜

(山西大學(xué)土木工程系,山西 太原 030013)

水泥基灌漿材料是由水泥、骨料、礦物摻合料、外加劑等材料經(jīng)過混合生產(chǎn)出的具有合理級(jí)配的干混料,加水?dāng)嚢杈鶆蚝缶哂写罅鲃?dòng)性、早強(qiáng)、高強(qiáng)、可灌注性、微膨脹的特性。水泥基灌漿料主要在機(jī)械修補(bǔ)、加固、安裝工程中具有應(yīng)用價(jià)值。如今高強(qiáng)灌漿材料多用于地腳螺栓的錨固,混凝土結(jié)構(gòu)改造,加固及后張預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)留孔道灌漿與封錨,鋼結(jié)構(gòu)柱腳底板的二次灌漿等新領(lǐng)域,不僅僅局限于傳統(tǒng)的機(jī)械設(shè)備安裝的二次灌漿。隨著我國(guó)綜合國(guó)力日益增強(qiáng),經(jīng)濟(jì)建設(shè)不斷加快,石化、冶金、電力等涉及到大型設(shè)備安裝的企業(yè)以及公路、橋梁的建設(shè)都對(duì)灌漿材料提出了更高的性能要求。目前使用的灌漿材料耐久性較差,體積收縮較大,強(qiáng)度發(fā)展較慢,從而影響到使用壽命和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性,因此研究高性能的水泥基灌漿材料具有很強(qiáng)的現(xiàn)實(shí)意義。

1 實(shí)驗(yàn)用原材料及其配制

1.1 水泥

實(shí)驗(yàn)選用山西吉港水泥有限公司生產(chǎn)的普通硅酸鹽水泥和山西陽(yáng)泉天隆工程材料有限公司生產(chǎn)的快硬硫鋁酸鹽水泥。水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量按《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法(GB/T 1346—2011)》中規(guī)定的步驟進(jìn)行,凝結(jié)時(shí)間按《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法(GB/T 1346—2011)》中規(guī)定的步驟完成,測(cè)定兩種水泥的凝結(jié)時(shí)間和標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量。水泥的物理性能指標(biāo)見表1。

表1 水泥物理性能指標(biāo)

1.2 硅灰

為減小水泥顆粒間的孔隙率,可在水泥中加入具有較小顆粒粒徑特征的硅灰,利用硅灰和水泥加水拌合后水化產(chǎn)物反應(yīng)生成凝膠體的特點(diǎn),可以顯著改善灌漿材料的抗?jié)B、抗折以及抗壓性能。硅灰性能等相關(guān)技術(shù)指標(biāo)滿足《高強(qiáng)高性能混凝土用礦物外加劑(GB/T 18736—2002)》的要求。

1.3 膨脹劑

U型膨脹劑具有多種組合成分,主體包括氧化鋁、硫酸鋁、硫酸鋁鉀等,每一時(shí)期能起到膨脹作用的組成成分是有差別的。本實(shí)驗(yàn)選用的高效U型混凝土膨脹劑,性能符合《混凝土膨脹劑(GB 23439—2009)》[1]的要求。

1.4 減水劑

實(shí)驗(yàn)選用聚羧酸高效減水劑,減水率為25%～30%，可減小水泥顆粒間的摩擦阻力,減弱顆粒間的凝聚作用,可以使包裹在絮狀結(jié)構(gòu)水泥中的自由水釋放而出,分散水泥顆粒,進(jìn)而大大改善水泥漿的流動(dòng)性能。

1.5 砂

本實(shí)驗(yàn)采用3種不同粒徑的干砂,其中A類砂為粗砂,B類砂為中砂,C類砂為細(xì)砂,分別取500 g砂進(jìn)行顆粒級(jí)配試驗(yàn),所用篩孔尺寸各為：4.75、 2.36、1.18、0.6、0.3、 0.15 mm。根據(jù)細(xì)度模數(shù)計(jì)算公式：

分別計(jì)算3種砂的細(xì)度模數(shù)各為：

MA=4.93,MB=4.06,MC=2.19。

3種砂顆粒級(jí)配均不滿足規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)范圍。對(duì)其3種砂進(jìn)行級(jí)配組合優(yōu)選出符合級(jí)配的砂，級(jí)配比例見表2。

表2 3種砂級(jí)配比例

按比例混合篩分計(jì)算,確定級(jí)配為A: 15%, B: 65%, C: 20%為最優(yōu)級(jí)配,其級(jí)配符合混凝土用砂質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn),顆粒級(jí)配見圖1。

圖1 石英砂的顆粒級(jí)配

2 試驗(yàn)方法

2.1 灌漿料抗壓、抗折試驗(yàn)

本實(shí)驗(yàn)依次加入水泥、快硬水泥、硅灰、膨脹劑,利用行星式膠砂攪拌機(jī)充分?jǐn)嚢杈鶆蛑笤賹p水劑和水加入攪拌,待均勻后再加入砂拌和至均勻。實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ统叽鐬椋?0 mm×40 mm×160 mm；裝模時(shí)自然成型并養(yǎng)護(hù)：灌漿料放置進(jìn)模具后靜置24 h,隨即拆模,對(duì)試塊按照規(guī)范在標(biāo)準(zhǔn)條件下按規(guī)定齡期進(jìn)行養(yǎng)護(hù),完成后進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)試[2]。

抗折強(qiáng)度：放置時(shí)應(yīng)將試件沿著實(shí)驗(yàn)中澆筑的側(cè)面放入抗折實(shí)驗(yàn)機(jī),并讀取數(shù)值,轉(zhuǎn)化成相應(yīng)的抗折強(qiáng)度。實(shí)驗(yàn)結(jié)果取3個(gè)試塊抗折強(qiáng)度的平均值,若有一個(gè)試塊的抗折強(qiáng)度高于平均值的±10%時(shí),取剩余兩個(gè)抗折強(qiáng)度的平均值作為實(shí)驗(yàn)結(jié)果；若有兩個(gè)試塊的抗折強(qiáng)度超過平均值的±10%時(shí),應(yīng)重做實(shí)驗(yàn)。

抗壓強(qiáng)度：將抗折實(shí)驗(yàn)結(jié)束后的斷塊進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),受壓面為試塊的側(cè)面,加載速率為(2.0±0.2)kN/s,直至試塊破壞。

抗折強(qiáng)度按下式計(jì)算：

R=P/A

式中：R為抗壓強(qiáng)度,MPa；

P為試件破壞荷載,N；

A為試件受壓面積,m2。

取6個(gè)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的平均值作為試件的抗壓強(qiáng)度。

2.2 灌漿料流動(dòng)度試驗(yàn)

流動(dòng)度測(cè)試方法：所用的儀器是高度為(60±0.5) mm,上口內(nèi)徑為(70±0.5) mm,下口內(nèi)徑為(100±0.5) mm,下口外徑為120 mm的截錐圓模。操作過程：首先將截錐形模相切,之后緩緩提拉起截錐圓,確保灌漿料能夠在玻璃板上無阻流動(dòng),分別用直尺測(cè)量玻璃板流動(dòng)范圍內(nèi)灌漿料互相垂直方向直徑的最大值,取其均值視作灌漿料初始流動(dòng)度。完成測(cè)量后靜置30 min,再次重新攪拌灌漿料并測(cè)其流動(dòng)度,計(jì)作30 min流動(dòng)度最終值。

2.3 豎向膨脹率計(jì)算

灌漿料還有一個(gè)極為重要的技術(shù)指標(biāo)：膨脹率。豎向膨脹率按下式計(jì)算：

式中：εt為豎向膨脹率；

ht為試件齡期為t時(shí)的高度讀數(shù)，mm;

h0為試件高度的初始讀數(shù)，mm;

h為試件基準(zhǔn)高度100，mm。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果取3個(gè)試件豎向膨脹率的算術(shù)平均值,計(jì)算結(jié)果精確至0.01。

3 膠凝材料配合比

3.1 膠凝材料正交試驗(yàn)

采用三因素(快硬硫鋁酸鹽水泥,膨脹劑,硅灰)三水平進(jìn)行正交試驗(yàn)[3],按膠砂強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)制作試件,養(yǎng)護(hù)28 d,分別進(jìn)行1、3、28 d齡期抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。因素水平表見表3,抗折抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見表4。

表3 因素水平表

3.2 正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析處理

采用方差齊性檢驗(yàn)分析方法分別計(jì)算統(tǒng)計(jì)3個(gè)齡期下各因素的K值,極差R值[4]。K代表表4任意列水平號(hào)為i時(shí)所對(duì)應(yīng)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果之和。正交試驗(yàn)方案及結(jié)果見表4。

表4 正交試驗(yàn)方案及結(jié)果

從正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)中可以看出：在A、B、C三個(gè)因素中,不論是1、3、28 d強(qiáng)度,B因素的極差在同等天數(shù)強(qiáng)度中是最大的,其次是A因素,最后是C因素。具體數(shù)據(jù)分析見表5;1、3、28 d方差齊性檢驗(yàn)結(jié)果見表6～8。

說明膨脹劑用量對(duì)膠凝材料強(qiáng)度影響最為顯著，為：B>A>C。

根據(jù)極差大小排列,可知三因素對(duì)膠凝材料1、3、28 d抗壓強(qiáng)度影響由大到小排序均為B、A、C。

表5 抗壓強(qiáng)度K值與方差R統(tǒng)計(jì)

表6 1 d方差齊性檢驗(yàn)分析結(jié)果

表7 3 d方差齊性檢驗(yàn)分析結(jié)果

表8 28 d方差齊性檢驗(yàn)分析結(jié)果

綜合分析因素A、B、C對(duì)1、3、28 d強(qiáng)度的影響,最終選擇膠凝材料最佳配比為B2A3C3。

4 膠砂比、水膠比和外加劑配比

水膠比和膠砂比的大小,將會(huì)極大影響著灌漿材料的強(qiáng)度、收縮及流動(dòng)性。膠砂比較大時(shí),在用水量相同,減水劑用量相同的條件下會(huì)減小其流動(dòng)度,提高早期強(qiáng)度，同時(shí)伴隨著灌漿材料收縮的增加。隨著水膠比的增加,灌漿料的流動(dòng)性增強(qiáng),灌漿后的強(qiáng)度降低[5]。

實(shí)驗(yàn)分別選取三種梯度的水膠比和膠砂比,每組水膠比下對(duì)應(yīng)三種膠砂比,外加劑含量通過試驗(yàn)定為0.3%。分別分析在這些配比之下灌漿料的流動(dòng)性、強(qiáng)度、豎向膨脹率、收縮率等相關(guān)試驗(yàn)指標(biāo),得出最佳性能的灌漿料配比[6],具體分析見表9。

表9 不同水膠比和膠砂比下抗折抗壓強(qiáng)度和流動(dòng)度

在不同的膠砂比和水膠比條件下,配置灌漿料測(cè)定其初始和30 min流動(dòng)度[7],試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)水膠比為0.36的灌漿料泌水現(xiàn)象嚴(yán)重,泌水率為0.7%,遠(yuǎn)超規(guī)范要求,因此不予考慮,選取其余梯度制作膠砂條并進(jìn)行相應(yīng)試驗(yàn)。試驗(yàn)抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律見圖2、圖3；收縮率變化規(guī)律見圖4、圖5。

圖2 水膠比0.32下不同膠砂比抗壓強(qiáng)度

圖3 水膠比0.34下不同膠砂比抗壓強(qiáng)度

圖4 水膠比0.32下不同膠砂比收縮率

圖5 水膠比0.34下不同膠砂比收縮率

5 結(jié) 語

由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知,隨著水膠比增加,灌漿料試塊抗折抗壓強(qiáng)度降低,流動(dòng)性增大。在相同水膠比情況下,隨著膠砂比的增大,灌漿料試塊抗折抗壓強(qiáng)度增加,流動(dòng)性下降。在水膠比為0.34,膠砂比為1.2的配比下,抗折抗壓強(qiáng)度高,流動(dòng)性較大且在合理范圍內(nèi)。因此判定以水膠比0.34和膠砂比1.2的水泥基灌漿料為最佳配比,在此配比下,測(cè)得水泥基灌漿料的3 h豎向膨脹率為0.05%,24 h與3 h豎向膨脹率之差為0.08%,均在規(guī)范要求的范圍之內(nèi)。故可以認(rèn)為在0.34的水膠比,1.2的膠砂比和0.3%的減水劑摻量下對(duì)應(yīng)的配比為高性能水泥基灌漿料的最佳配比,在此配比下的水泥基灌漿料具有高抗折強(qiáng)度、高抗壓強(qiáng)度、較高的流動(dòng)性、微膨脹的特點(diǎn)[8]。

本實(shí)驗(yàn)通過確定進(jìn)行正交試驗(yàn),結(jié)合方差分析等統(tǒng)計(jì)學(xué)[9]知識(shí)確定出具有高強(qiáng)度的膠凝材料最佳配合比。以此膠凝材料分別加入水、骨料、外加劑,對(duì)膠砂比和水膠比進(jìn)行試驗(yàn)分析,最終得出最佳膠砂比和水膠比配比從而制備得到具有新配方比例的高性能水泥基灌漿料。