楊家軍，章志遠(yuǎn)

(1.浙江德創(chuàng)環(huán)保科技股份有限公司，浙江 杭州 310012；2.杭州最清環(huán)?？萍加邢薰?，浙江 杭州 310012)

國(guó)務(wù)院于2013年9月發(fā)布了《大氣污染防治行動(dòng)計(jì)劃》，明確要求我國(guó)火電燃煤機(jī)組煙氣在“十三五”期間實(shí)現(xiàn)“50355+53”(NOx排放濃度小于50 mg/Nm3，SO2排放濃度小于35 mg/Nm3，煙塵排放濃度小于5 mg/Nm3，SO3排放濃度小于5 mg/Nm3，汞排放濃度小于3 mg/Nm3)的“超低排放”目標(biāo)。目前在高粉塵的超低排放處理工藝上，尾部加裝濕式電除塵裝置似乎成了標(biāo)準(zhǔn)配置，而在高硫煤的超低排放處理工藝上，也基本上采用單塔雙循環(huán)、雙塔雙循環(huán)的新型技術(shù)路線[1]，基本摒棄了傳統(tǒng)的單塔單循環(huán)的煙氣脫硫處理工藝，究其原因主要在于沒(méi)有充分挖掘單塔的脫硫和協(xié)同除塵能力。

貴州某電廠高硫煤煙氣脫硫系統(tǒng)在我國(guó)超低排放標(biāo)準(zhǔn)頒布之前，采用的是傳統(tǒng)的常規(guī)大濕法單塔煙氣脫硫處理工藝，至今無(wú)法滿足超凈低排放的要求。經(jīng)過(guò)創(chuàng)新優(yōu)化升級(jí)，該廠高硫煤超低排放中單塔單循環(huán)煙氣脫硫系統(tǒng)的改造工程于2017年10月順利通過(guò)了環(huán)保驗(yàn)收。該煙氣脫硫系統(tǒng)自投運(yùn)以來(lái)，系統(tǒng)運(yùn)行良好，各項(xiàng)性能指標(biāo)均滿足且優(yōu)于設(shè)計(jì)值，其中脫硫效率高達(dá)99.72%，SO2排放濃度小于35 mg/Nm3，粉塵排放濃度小于5 mg/Nm3，排煙溫度大于80℃，實(shí)現(xiàn)了連續(xù)穩(wěn)定達(dá)標(biāo)運(yùn)行，值得推廣。

1 工程概況

貴州某電廠原大濕法煙氣脫硫系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間已有2年，該工程項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)布置條件非常緊湊，1#、2#吸收塔分別緊鄰布置在煙囪的東西兩側(cè),吸收塔底部漿池外壁與煙囪外壁之間的凈距離僅有3.9 m,也就是說(shuō)根本沒(méi)有多余的場(chǎng)地來(lái)布置第二個(gè)吸收塔或者箱罐;吸收塔出口與煙囪的接口之間的對(duì)接煙道長(zhǎng)度也僅4 m(見(jiàn)圖1),也就是說(shuō)吸收塔在高度上也完全沒(méi)有多余的改造空間,吸收塔出口的中心標(biāo)高(+38.455 m)也基本上不可能再做任何的改動(dòng)，否則塔體抬升導(dǎo)致出口煙道傾斜后將無(wú)法滿足吸收塔出口煙氣流量計(jì)、 CEMS取樣點(diǎn)的環(huán)保安裝要求。

原大濕法脫硫系統(tǒng)設(shè)計(jì)含硫量為4.5 %，SO2原始濃度為12 688 mg/Nm3，屬于典型的貴州高硫煤，脫硫效率設(shè)計(jì)值為98.5%，SO2排放濃度為190 mg/Nm3，粉塵排放濃度為30 mg/Nm3，無(wú)法滿足超凈排放的要求。如要滿足超凈排放的要求，需將脫硫效率提升至99.72%，粉塵脫除效率提升至接近90%。然而,鑒于該工程項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)苛刻的布置條件,時(shí)下新型的單塔雙循環(huán)、雙塔雙循環(huán)技術(shù)路線根本無(wú)法實(shí)施，而要突破這一瓶頸，也只有在原來(lái)的一次除塵和單塔上實(shí)施相應(yīng)的升級(jí)改進(jìn)措施。鍋爐原始煙氣參數(shù)詳見(jiàn)表1。

表1 鍋爐煙氣參數(shù)

2 傳統(tǒng)的大濕法單塔單循環(huán)煙氣脫硫處理工藝的技術(shù)改造

2. 1 一次除塵的改造

現(xiàn)有的一次除塵為常規(guī)布袋除塵器，粉塵排放濃度只能達(dá)到50 mg/Nm3，如果不進(jìn)行改造，后續(xù)單塔根本無(wú)法完成粉塵超低排放的要求，若在尾部增加濕式電除塵裝置，則場(chǎng)地條件又不允許，因此只能對(duì)現(xiàn)有布袋除塵器進(jìn)行升級(jí)改造，使其粉塵排放濃度在10 mg/Nm3以下。理論上有兩種升級(jí)改造方案可供選擇：一是采用電袋方案；二是將現(xiàn)有濾料PPS升級(jí)為高精過(guò)濾濾料。前一種方案需要改變?cè)械牟即蚣芙Y(jié)構(gòu)，將布袋的前室改造為一電場(chǎng)靜電除塵器，且需要對(duì)現(xiàn)有立柱、基礎(chǔ)進(jìn)行加固，工程量和一次投資都較大，不建議采納；后一種方案只需要對(duì)現(xiàn)有濾袋進(jìn)行升級(jí)即可，可選用梯度濾料[2]，濾料結(jié)構(gòu)為“PPS基層+PTFE基布+PPS基層+超細(xì)PPS面層”(見(jiàn)圖2)，且濾料纖維之間的間隙控制在1 μm左右，能有效阻擋細(xì)粉塵和PM2.5通過(guò)濾袋，完全可以保證粉塵排放濃度在10 mg/Nm3以下。

圖2 濾料結(jié)構(gòu)Fig.2 Filter material structure

2. 2 單級(jí)吸收塔的改造

經(jīng)美國(guó)ALSTOM公司物料平衡軟件理論計(jì)算可知，該工程組單級(jí)吸收塔改造后液氣比為41.85 L/m3，相比改造前的32.27 L/m3提升了30 %，但需要配置8層噴淋層，每層流量為4 400 m3/h，比改造前增加了2層噴淋層。然而，8層噴淋層的配置已經(jīng)超出單級(jí)噴淋塔的設(shè)計(jì)極限[3]，國(guó)內(nèi)并未有類似的工程項(xiàng)目案例，尤其是在當(dāng)下的超低排放改造中更是顯得鳳毛麟角。為突破這一瓶頸，亟需采取多種協(xié)同處理措施。筆者認(rèn)為，雖然8層噴淋層潛在的風(fēng)險(xiǎn)主要在于最上層噴淋層噴淋下來(lái)的漿液在下降吸收過(guò)程中產(chǎn)生的石膏的相對(duì)飽和度容易過(guò)大，存在結(jié)垢的風(fēng)險(xiǎn)[4]，但是只要控制好液氣比、pH值等，結(jié)垢的風(fēng)險(xiǎn)完全可以避免。因此，在保證吸收塔總高度不變的情況下，如何優(yōu)化噴淋層的布置以及采取多種協(xié)同處理措施成了關(guān)鍵的設(shè)計(jì)要素。

2.2.1 合理選取吸收塔內(nèi)漿池循環(huán)漿液的停留時(shí)間

吸收塔內(nèi)漿池循環(huán)漿液停留時(shí)間的長(zhǎng)短直接影響了石灰石顆粒的溶解量，停留時(shí)間究竟取多少合適，目前行業(yè)設(shè)計(jì)中并無(wú)定論，奧地利AEE公司的設(shè)計(jì)規(guī)程中規(guī)定不得低于3.8 min，美國(guó)ALSTOM公司規(guī)定不得低于3.5 min[5]。本工程項(xiàng)目中，漿池工作容積為1 800 m3，若按8×4 400 m3/h的循環(huán)漿液量來(lái)核算，停留時(shí)間僅有3 min，已經(jīng)低于3.5 min的最低極限停留時(shí)間，似乎必須對(duì)漿池進(jìn)行加高擴(kuò)容。筆者分析認(rèn)為，其實(shí)不然，循環(huán)漿液量的理論計(jì)算值其實(shí)僅為8×4 280 m3/h，且此時(shí)對(duì)應(yīng)的漿液pH值為5.50，若將漿液pH值調(diào)整為5.0，此時(shí)的循環(huán)漿液量的計(jì)算值則為8×4 407 m3/h。然而，pH值對(duì)石灰石的溶解有著重要的作用，pH值越低，石灰石顆粒的溶解速率越快，由試驗(yàn)可知(見(jiàn)圖3)，在相同時(shí)刻下，pH值為5.0時(shí)石灰石的溶解速率比pH值為5.5時(shí)的溶解速率高20%左右。也就是說(shuō)，當(dāng)把漿液pH值控制為5.0時(shí)，在現(xiàn)有漿池容積條件下石灰石顆粒的溶解總量要大于pH值為5.5時(shí)的溶解總量(即VpH=5.0×3 min>VpH =5.5×3.5 min，VpH=5.0=1.2×VpH=5.50)，因此現(xiàn)有漿池?zé)o需擴(kuò)容。

圖3 pH值對(duì)石灰石顆粒溶解的影響Fig.3 Effects of pH on limestone dissolution

2.2.2 增加PEL增效層

國(guó)內(nèi)某公司首次提出PEL增效層(見(jiàn)圖4)的提效技術(shù)，該技術(shù)有別于傳統(tǒng)的多孔托盤(pán)技術(shù)，不僅強(qiáng)化了氣、液、固三相接觸，而且極大地提升了氣液接觸面積，并在傳質(zhì)的效率上也要優(yōu)于托盤(pán)技術(shù)[6]。

圖4 設(shè)置PEL增效層Fig.4 Setting of the PEL synergistic layer

根據(jù)濕法脫硫的化學(xué)反應(yīng)原理，整個(gè)脫硫過(guò)程是在氣、液、固三相中進(jìn)行，存在著吸收、中和、氧化、結(jié)晶析出4個(gè)過(guò)程。其中，第一步是吸收過(guò)程，即漿液吸收煙氣中的SO2，這是一個(gè)氣-液傳質(zhì)過(guò)程，完成這一傳遞，SO2通過(guò)氣/液界面。這個(gè)氣-液傳質(zhì)過(guò)程可以通過(guò)雙膜理論(見(jiàn)圖5)進(jìn)行解釋，即氣相SO2向漿液的傳遞速率等于穿過(guò)包圍液相表面的氣膜界面的傳遞速率。氣相SO2向液相的質(zhì)量傳遞速率可用下列關(guān)系式表示：

圖5 雙膜理論示意圖Fig.5 Diagram of two-film theory

N=Kg·A(y-y*)

(1)

式中：N為氣相SO2向液相的質(zhì)量傳遞速率；Kg為總體SO2的質(zhì)量傳遞系數(shù);A為氣相SO2向液相的質(zhì)量傳遞表面積;y為包圍霧滴的氣體中SO2的體積分?jǐn)?shù);y*為氣/液界面處的SO2濃度。

當(dāng)A值增大時(shí)，氣相SO2向液相的質(zhì)量傳遞速率也就增大。PEL增效層正是通過(guò)增加氣-液傳質(zhì)的表面積來(lái)增加SO2的吸收速度，從而提高脫硫效率。煙氣從PEL增效層下往上流動(dòng)，漿液從PEL增效層上往下流動(dòng)，煙氣和漿液在PEL增效層表面發(fā)生強(qiáng)烈的摻混，形成泡沫層，泡沫層具有很大的氣液接觸面積，對(duì)SO2具有良好的吸收能力。

本工程項(xiàng)目在吸收塔進(jìn)口與第一層噴淋層之間設(shè)置了PEL增效層，顯著地提升了吸收塔截面上煙氣流場(chǎng)的均勻性(見(jiàn)圖6)，在除塵效率方面，粉塵顆粒通過(guò)PEL增效層時(shí)，在截留、慣性碰撞、布朗擴(kuò)散[6]等多種除塵機(jī)理的綜合作用下被洗滌捕捉，尤其對(duì)于3～5 μm粒徑的粉塵有50 %以上的捕集效率(見(jiàn)圖7)；在脫硫效率方面，等效于1.1～1.2倍噴淋層的SO2脫除效果，也就意味著間接提升了吸收塔內(nèi)的液氣比。

圖6 PEL增效層設(shè)置前后煙氣流場(chǎng)的對(duì)比Fig.6 Comparison of the flow field simulation in absorption tower with/without the PEL synergistic layer

2.2.3 優(yōu)化噴淋層

圖8 噴淋層改造前后的對(duì)比Fig.8 Comparison of the layout of the spray layer before and after the renovation

本項(xiàng)目原有6層噴淋層，經(jīng)計(jì)算需要再增加2層噴淋層，除去PEL增效層的提效作用外，仍需要在原第6層噴淋層的基礎(chǔ)上再增加1層噴淋層，而增加1層噴淋層就需要將吸收塔體加高1.8 m，而現(xiàn)實(shí)條件不允許。因此，本項(xiàng)目采用了特殊的交互式噴淋層技術(shù)(見(jiàn)圖8)，即將原本布置在2層的噴淋管從吸收塔的兩側(cè)交叉式布置在同一層，可最大限度地利用吸收塔的同一橫截面的布置空間，噴淋覆蓋率從單層的250%～300%增大至500%～600%；同時(shí)由于噴啉層是交互式布置，噴淋的不均勻性可以相互補(bǔ)償[7]，極大地提升了整個(gè)吸收塔橫截面的噴淋均勻性。在本項(xiàng)目中，具體的噴淋層改造措施是：將原第5層噴淋層和第4層噴淋層以交互式的形式布置在原第4層噴淋層的標(biāo)高上，將原第6層噴淋層和新增的噴淋層以交互式的形式布置在原第5層噴淋層的位置上，如此以來(lái)，吸收塔體不但不需要加高，反而可為后續(xù)除霧器空出1.8 m的改造空間。

現(xiàn)噴嘴型式為常規(guī)單頭空心錐，單頭流量為67 m3/h,霧化粒徑為2 200 μm，奧地利AEE公司提出的液氣比計(jì)算模型為[8-9]

L=SF·fcorr(CSO2,Ntot)·

(2)

式中:L為循環(huán)漿液總量(m3/h)；SF為安全系數(shù)；fcorr為CSO2和Ntot函數(shù)的修正系數(shù)；CSO2為氣相SO2初始濃度(mg/m3)；Ntot為總氣體流量(kmol/s);η為SO2的脫除效率(%)；V為吸收區(qū)體積(m3)；H為亨利常數(shù)；ds為沙得平均直徑(m);D為吸收塔直徑(m);ptot為吸收塔總壓力(Pa);Kr為經(jīng)驗(yàn)反應(yīng)速度常數(shù)；pH為pH值；IS為離子濃度(kmol/m3)；wg為吸收塔空速(m/s)；a、b、c、f、g、h、i為常數(shù)，其中a=0.000 199 295，b=0.047 740 7，c=0.8，f=0.2，g=0.4，h=0.12，i=0.753 654。

由公式(2)可知，循環(huán)漿液總量L與沙得平均直徑ds成正比例關(guān)系。改造后，全部噴嘴采用單向雙頭高效空心錐，單頭流量縮小至33.5 m3/h,霧化粒徑減小至1 800 μm，經(jīng)公式(2)計(jì)算，循環(huán)漿液總量L減小了5 %，不但增加了現(xiàn)有液氣比的富裕度，而且由于粒徑變小，粉塵顆粒的捕集效率也由改造前的40%～50%提高到55%左右[10]。

2.2.4 消除“邊壁效應(yīng)”

所謂“邊壁效應(yīng)”，是指煙氣常常在吸收塔壁發(fā)生逃逸現(xiàn)象，造成除塵和脫硫效率的下降，尤其在超低排放中顯得更為突出。以往通常在吸收塔壁周圍安裝大量的實(shí)心錐噴嘴，但是實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中，由于實(shí)心錐噴嘴流道截面過(guò)小，經(jīng)常會(huì)發(fā)生堵塞的現(xiàn)象。為此，美國(guó)ALSTOM公司提出了聚氣環(huán)技術(shù)[11]，經(jīng)研究表明聚氣環(huán)能降低液氣比5%。本項(xiàng)目在每層噴淋層中心處沿吸收塔壁設(shè)置了一圈聚氣環(huán)裝置，寬度為300 mm，傾斜角度為5°，將煙氣二次引流至吸收塔中心高密度噴淋區(qū)域，從而有效地避免了“邊壁效應(yīng)”的發(fā)生。

2.2.5 加入脫硫添加劑

為了進(jìn)一步拓展單級(jí)吸收塔的脫硫效率，一般往吸收塔內(nèi)加入脫硫添加劑，脫硫添加劑為白色粉末狀晶體,主要成分包括復(fù)合多元酸、有機(jī)/無(wú)機(jī)鹽、活化劑、助溶劑等,其中復(fù)合多元酸主要成分為己二酸、丁二酸及戊二酸。美國(guó)ALSTOM公司對(duì)脫硫添加劑的增效規(guī)律進(jìn)行了大量研究,結(jié)果表明脫硫添加劑的加入,可以減少吸收塔內(nèi)漿液pH值的波動(dòng)[12](見(jiàn)圖9),從而加強(qiáng)石灰石漿液的傳質(zhì)[13](見(jiàn)圖10)，系統(tǒng)脫硫效率平均可提升2%～3%。本項(xiàng)目脫硫添加劑的設(shè)計(jì)耗量?jī)H為1.4 t/月，運(yùn)行成本低，非常經(jīng)濟(jì)。

圖9 脫硫添加劑對(duì)吸收塔內(nèi)漿液pH值的影響Fig.9 Effects of the desulfurization additive on limestone slurry pH in the adsorption tower

由圖9可見(jiàn)，加入脫硫添加劑后吸收塔內(nèi)漿液的pH值比未加入脫硫添加劑時(shí)波動(dòng)要小。脫硫添加劑加入前,吸收塔內(nèi)漿液pH值在4.3～6.1之間波動(dòng);加入脫硫添加劑后,吸收塔內(nèi)pH值在5.0～5.5之間波動(dòng)，說(shuō)明脫硫添加劑對(duì)pH值的緩沖作用非常明顯，減少了pH值的波動(dòng)，使吸收塔內(nèi)漿液pH值維持在一個(gè)合適的區(qū)間,大大提升了系統(tǒng)的穩(wěn)定性，有利于SO2的脫除。

圖10 不同濃度的脫硫添加劑對(duì)石灰石漿液分層高度的影響Fig.10 Influences of different concentration of desulfurization additive on the stratification height of the limestone slurry

由圖10可見(jiàn),石灰石漿液的分層高度隨著時(shí)間的延長(zhǎng)逐漸降低；但是，隨著脫硫添加劑濃度的升高，石灰石漿液的分層高度逐漸降低，表明石灰石顆粒的沉降速度明顯降低，相當(dāng)于延長(zhǎng)了石灰石顆粒的溶解時(shí)間，有利于SO2的吸收。

2.2.6 提升除霧器霧滴的捕集效率

如前所述，本項(xiàng)目經(jīng)過(guò)PEL增效層和噴淋層的改造后，煙氣中所含粉塵的綜合去除效率已達(dá)80%，但吸收塔除霧器出口的霧滴中含有固體顆粒和溶解鹽，該固體顆粒也是粉塵排放指標(biāo)中的組成部分，因此顆粒物要做到超低排放，就必須降低除霧器出口的霧滴含量。本項(xiàng)目現(xiàn)除霧器為常規(guī)兩級(jí)屋脊式，除霧器出口霧滴濃度為100 mg/Nm3(干基)，經(jīng)計(jì)算霧滴攜帶的固體顆?？偭繛?.8 mg/Nm3，顯然需要進(jìn)行升級(jí)改造。德國(guó)Munters公司提出了一級(jí)管式+三級(jí)屋脊式高效除霧器，能有效去除粒徑在20 μm以上的液滴(見(jiàn)圖11)，可控制除霧器出口霧滴濃度小于20 mg/Nm3(干基)[14]，相應(yīng)的霧滴攜帶的固體顆?？偭靠煽刂圃?.36 mg/Nm3以內(nèi)，結(jié)合煙氣中所含的粉塵控制濃度，總的顆粒物排放總量可控制在3.36 mg/Nm3左右，完全滿足5 mg/Nm3的超低排放要求。

圖11 一級(jí)管式+三級(jí)屋脊式高效除霧器的除霧效率曲線Fig.11 Relationship between mist removal efficiency and droplet size of the high efficiency mist eliminator

本項(xiàng)目的改造可拆除原除霧器，空出的安裝空間有4.8 m，完全滿足一級(jí)管式+三級(jí)屋脊式高效除霧器的安裝空間要求。

2. 3 煙氣的“消白”

吸收塔出口的凈煙氣為飽和濕煙氣，煙氣中含有大量的水蒸汽，當(dāng)飽和濕煙氣與溫度較低的環(huán)境空氣接觸時(shí)，在煙氣不斷降溫的過(guò)程中，煙氣中所含的水蒸汽將產(chǎn)生過(guò)飽和凝結(jié)，凝結(jié)的水滴對(duì)光線產(chǎn)生折射、散射，會(huì)形成“白色煙羽”[15]。

目前國(guó)內(nèi)主要采取加熱技術(shù)對(duì)煙氣進(jìn)行“消白”，即將煙氣脫硫系統(tǒng)出口的飽和濕煙氣加熱至80～90℃左右，目的是使煙氣中的相對(duì)濕度遠(yuǎn)離飽和濕度曲線。濕煙羽的消除機(jī)理如圖12所示，飽和濕煙氣初始狀態(tài)為點(diǎn)A，經(jīng)過(guò)加熱后沿AB線升溫至狀態(tài)點(diǎn)B，然后沿直線BC段與環(huán)境空氣接觸混合，最終降溫至環(huán)境溫度點(diǎn)C，顯然濕煙氣在A—B—C變化的始末，均未與飽和濕度曲線相交，避免了“白色煙羽”的發(fā)生。本項(xiàng)目采取MGGH的間接換熱方式，在鋼煙囪內(nèi)部安裝MGGH換熱裝置，將濕煙氣加熱至80℃，成功地消除了“白色煙羽”。

圖12 濕煙羽的消除機(jī)理Fig.12 Removal mechanism of wet smoke plume

3 升級(jí)改造后的煙氣脫硫系統(tǒng)運(yùn)行評(píng)價(jià)

該電廠經(jīng)改造后的煙氣脫硫系統(tǒng)自2017年10月1日通過(guò)168 h試運(yùn)行至2018年1月，已運(yùn)行3個(gè)月，在此期間系統(tǒng)運(yùn)行良好，各項(xiàng)性能指標(biāo)均優(yōu)于設(shè)計(jì)值，其中脫硫效率實(shí)測(cè)達(dá)到99.83%，SO2排放濃度小于35 mg/Nm3，粉塵排放濃度小于5 mg/Nm3，詳見(jiàn)圖13，表2和表3。此外，無(wú)論是年運(yùn)行費(fèi)用， 還是基建改造投資費(fèi)用皆優(yōu)于單塔雙循環(huán)和雙塔雙循環(huán)處理工藝，系統(tǒng)的綜合凈化效益較高。

圖13 貴州某電廠經(jīng)升級(jí)改造后的煙氣脫硫系統(tǒng)168 h的運(yùn)行數(shù)據(jù)Fig.13 Data of the upgraded desulfurization device during the 168 h operation in a power plant of Guizhou Province

表2 貴州某電廠煙氣脫硫系統(tǒng)改造前后性能指標(biāo)驗(yàn)收試驗(yàn)結(jié)果

表3 貴州某電廠煙氣脫硫系統(tǒng)處理工藝改造前后經(jīng)濟(jì)性比較

4 結(jié) 論

在針對(duì)電廠高硫份燃煤機(jī)組實(shí)現(xiàn)超凈排放的技術(shù)路線選擇時(shí)，傳統(tǒng)的濕法單塔單循環(huán)煙氣脫硫處理工藝經(jīng)技術(shù)革新后，在鍋爐出口SO2排放濃度高達(dá)12 688 mg/Nm3、粉塵排放濃度為50 mg/Nm3時(shí)，煙氣脫硫裝置出口凈煙氣中的SO2排放濃度可穩(wěn)定在35 mg/Nm3以下，粉塵排放濃度穩(wěn)定在5 mg/Nm3以下，脫硫效率實(shí)測(cè)近99.83%。在山西省、貴州省等地區(qū)，電廠燃煤中硫含量普遍偏高，若采用升級(jí)后的單塔單循環(huán)煙氣脫硫處理工藝，則可以最短的工期、最經(jīng)濟(jì)的工程造價(jià)完成改造，有著現(xiàn)有雙塔雙循環(huán)等工藝路線難以企及的優(yōu)勢(shì)，尤其是針對(duì)場(chǎng)地條件受限的改造項(xiàng)目，發(fā)揮的作用則更為顯著，有著一定的推廣應(yīng)用價(jià)值。