姜鐵良，劉晶石，王應(yīng)倫

(哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司，哈爾濱 150040)

高水頭電站球閥下游連接管開(kāi)孔處強(qiáng)度分析與改進(jìn)

姜鐵良，劉晶石，王應(yīng)倫

(哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司，哈爾濱 150040)

針對(duì)高水頭電站球閥內(nèi)下游連接管開(kāi)孔處經(jīng)常發(fā)生損壞問(wèn)題，利用ansys有限元分析軟件對(duì)下游連接管的開(kāi)孔處進(jìn)行了強(qiáng)度分析，找到了下游連接管開(kāi)孔處損壞的根本原因，對(duì)開(kāi)孔形狀提出了改進(jìn)方案。實(shí)踐證明，將下游連接管開(kāi)孔形狀由圓形改成橢圓形的改進(jìn)方案可以有效地降低開(kāi)孔處的應(yīng)力集中，確保水電站球閥下游連接管的安全運(yùn)行。

球閥；下游連接管；橢圓； 應(yīng)力集中

目前，球閥對(duì)水電站機(jī)組的事故保護(hù)及機(jī)組檢修安全有著重要作用。球閥內(nèi)部包含下游連接管,由于需要補(bǔ)氣以及排水等原因，需要在管上開(kāi)孔來(lái)安裝空氣閥和排水管，因此就破壞了原來(lái)結(jié)構(gòu)連續(xù)性，造成應(yīng)力集中，導(dǎo)致疲勞破壞，這種情況在現(xiàn)有運(yùn)行的電站中時(shí)有發(fā)生[1-3]。在水輪機(jī)領(lǐng)域，這個(gè)問(wèn)題的主要解決辦法只能是整體加厚管壁厚度或者對(duì)開(kāi)孔附近局部鋪鋼板的方式進(jìn)行加強(qiáng)[4-7]，但是這些方法既浪費(fèi)材料，效果也不明顯。本文利用ansys軟件對(duì)下游連接管開(kāi)孔位置進(jìn)行詳細(xì)的有限元分析,找到開(kāi)孔處破壞的根本原因,并提出將開(kāi)孔形狀由圓形改成橢圓形的方法,有效地降低了開(kāi)孔處的應(yīng)力集中,避免發(fā)生破壞。

1 下游連接管有限元分析

1.1有限元模型的建立

為找出下游連接管開(kāi)孔處發(fā)生破壞的根本原因，運(yùn)用ANSYS有限元軟件對(duì)下游連接管進(jìn)行了有限元計(jì)算分析。 下游連接管結(jié)構(gòu)如圖1所示，根據(jù)需要對(duì)模型進(jìn)行相應(yīng)的簡(jiǎn)化，取圓筒部分和圓筒上孔徑最大的孔進(jìn)行建模分析，有限元模型如圖2所示，整個(gè)模型均采用四面體單元進(jìn)行劃分。

圖1 下游連接管及開(kāi)孔結(jié)構(gòu)圖

圖2 下游連接管有限元計(jì)算簡(jiǎn)化模型圖

1.2 基本條件

下游連接管內(nèi)徑2 100 mm，下游連接管外徑2 300 mm，下游連接管長(zhǎng)度1 700 mm，管上開(kāi)孔內(nèi)徑 200 mm，管上開(kāi)孔外徑 600 mm，管內(nèi)正常運(yùn)行壓力11.37 MPa，有限元模型約束了下游連接管與閥體連接處所在平面上節(jié)點(diǎn)的所有自由度，材料性能及許用應(yīng)力如表1所示。

表1 密封部件材料特性表

1.3 計(jì)算結(jié)果分析

圖3 下游連接管應(yīng)力圖

有限元計(jì)算得到的Mises應(yīng)力分布如圖3所示。 通過(guò)計(jì)算結(jié)果可以看出開(kāi)孔處最大 Mises 應(yīng)力值達(dá)到了392.8 MPa，超過(guò)了局部許用應(yīng)力值，最大應(yīng)力所在位置在管的內(nèi)側(cè)，主要原因是開(kāi)孔破壞了原有結(jié)構(gòu)的連續(xù)性,造成了局部區(qū)域的應(yīng)力集中。由于下游連接管在球閥工作密封工況下管內(nèi)沒(méi)有壓力，Mises應(yīng)力為0 MPa，活門(mén)全開(kāi)工況下壓力為正常運(yùn)行壓力11.37 MPa，Mises應(yīng)力為392.8 MPa，因此，當(dāng)機(jī)組頻繁切換工況時(shí)，下游連接管就會(huì)產(chǎn)生較大的交變應(yīng)力，容易發(fā)生疲勞破壞，這就是下游連接管開(kāi)孔處發(fā)生破壞的根本原因。

2 改進(jìn)方案的有限元計(jì)算分析

根據(jù)彈性力學(xué)的理論，橢圓形孔可以有效地減輕開(kāi)孔導(dǎo)致的應(yīng)力集中，本文將圓形孔改用橢圓形孔來(lái)驗(yàn)證是否有效。

2.1 橢圓長(zhǎng)軸的布置方向

在邊界條件、工況、橢圓孔的長(zhǎng)短軸比均保持一致的情況下，分別對(duì)橢圓長(zhǎng)軸開(kāi)在管的環(huán)向和管的軸向進(jìn)行有限元分析計(jì)算，得到的應(yīng)力分布如圖4、圖5所示。

圖4 橢圓長(zhǎng)軸開(kāi)在軸向方案的應(yīng)力圖

圖5 橢圓長(zhǎng)軸開(kāi)在環(huán)向方案的應(yīng)力圖

根據(jù)計(jì)算結(jié)果可以看出，孔的形狀對(duì)應(yīng)力集中現(xiàn)象有明顯影響，長(zhǎng)軸開(kāi)在圓管軸向的應(yīng)力集中反而更明顯，最大mises應(yīng)力從圓孔的392.8 MPa上升到419.7 MPa。當(dāng)長(zhǎng)軸開(kāi)在圓管的環(huán)向時(shí)，最大mises應(yīng)力從圓孔的392.8 MPa下降到371.1 MPa，說(shuō)明橢圓形孔長(zhǎng)軸開(kāi)在管的環(huán)向能夠有效減小應(yīng)力集中。

2.2 橢圓長(zhǎng)短軸比例

在邊界條件、工況、橢圓孔長(zhǎng)軸布置方向均一致的情況下，對(duì)橢圓長(zhǎng)短軸比分別為1.5、2.0、2.5和3.0時(shí)進(jìn)行有限元計(jì)算，得到的結(jié)果如表2所示，應(yīng)力圖如圖6-圖8所示。通過(guò)計(jì)算結(jié)果，可以看出橢圓長(zhǎng)短軸比越大，應(yīng)力集中減小的越明顯。

表2 有限元計(jì)算結(jié)果

圖6 橢圓長(zhǎng)短軸比為2.0的應(yīng)力圖

圖7 橢圓長(zhǎng)短軸比為2.5的應(yīng)力圖

3 改進(jìn)方案實(shí)施結(jié)果

將該電站下游連接管上圓形孔改成橢圓形孔，開(kāi)孔外側(cè)往往連接圓形接管，如果是橢圓形孔就會(huì)非常不便。為了避免這種情況，孔在管的內(nèi)側(cè)形狀采用橢圓，在管的外側(cè)形狀為圓形，兩個(gè)截面之間均勻過(guò)度，如圖9所示。

圖8 橢圓長(zhǎng)短軸比為3.0的應(yīng)力圖

圖9 改進(jìn)方案示意圖

圖10 改進(jìn)方案的應(yīng)力分布圖

為了保證加工和安裝的便利性，設(shè)定橢圓孔的短半軸與原圓形孔半徑相同，長(zhǎng)短軸比取2.5，邊界條件與工況均與原方案保持一致，將該改進(jìn)方案進(jìn)行有限元分析，得到的應(yīng)力分布圖如圖10所示，通過(guò)計(jì)算結(jié)果，可以看出孔的最大局部應(yīng)力為316.3 MPa，相比于原方案下降了19.5%，滿足局部應(yīng)力許用標(biāo)準(zhǔn)，因此改進(jìn)方案可以滿足局部應(yīng)力設(shè)計(jì)要求。

4 結(jié) 論

本文通過(guò)ANSYS有限元軟件，對(duì)下游連接管開(kāi)孔處進(jìn)行了深入分析，得出以下結(jié)論：

1) 下游連接管開(kāi)孔處出現(xiàn)破壞的根本原因是開(kāi)孔處出現(xiàn)了明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象，機(jī)組在不同工況之間頻繁切換導(dǎo)致出現(xiàn)了較大的交變應(yīng)力，最終導(dǎo)致疲勞破壞。

2) 相比于圓形孔,橢圓形孔對(duì)應(yīng)力集中有明顯的改善，需要保證橢圓孔的長(zhǎng)軸布置在連接管的環(huán)向，橢圓孔的長(zhǎng)短軸比例盡可能大。

3) 根據(jù)電站具體情況，采用長(zhǎng)短軸比為2.5的橢圓形孔，孔在管的內(nèi)側(cè)形狀為橢圓，在管的外側(cè)形狀為圓形，兩個(gè)截面之間均勻過(guò)度，滿足了局部應(yīng)力設(shè)計(jì)要求。

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Strength analysis and improvement of the connecting pipe openings on the downstream of spherical valve in high water-head power station

JIANG Tieliang,LIU Jingshi,WANG Yinglun

(Harbin Electric Machinery Company Limited,Harbin 150040,China)

The connecting pipe openings on the downstream in spherical valve often fail in many high water-head power stations. As to the problem, strength analysis is made on the connecting pipe openings by using ANSYS finite element analysis softwarethe and basic reason that causes damage to the downstream connecting pipe openings is found. Therefore, an improved scheme to the opening shape is put forward. The practice proves that the improved scheme in which the shape of the downstream connecting pipe openings is transferred from circle to ellipse can effectively reduce the openings’ stress concentration, ensuring the safe operation of the connecting pipe.

spherical valve; downstream connecting pipe; ellipse; stress concentration

2017-01-13;

2017-04-10。

姜鐵良(1988—)，男，工程師，從事水輪機(jī)大部件結(jié)構(gòu)分析和水電機(jī)組的現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)測(cè)試分析工作。

TK730

A

2095-6843(2017)05-0457-04

(編輯侯世春)