裘 棟 中海浙江寧波液化天然氣有限公司 寧波 315010

LNG (Liquefied Natural Gas)接收站是接收海上LNG 運(yùn)輸?shù)慕K端站場(chǎng)，在站內(nèi)將LNG 接收、儲(chǔ)存、氣化、外輸至下游用戶，而氣化器是LNG 接收站中最關(guān)鍵的設(shè)備之一。

目前，世界上LNG 接收站常用的氣化器有三種:開(kāi)架式氣化器(稱稱ORV)、浸沒(méi)燃燒式氣化器(簡(jiǎn)稱SCV)和中間介質(zhì)管殼式氣化器(簡(jiǎn)稱IFV)。由于前兩者存在著對(duì)海水清潔度要求高或運(yùn)行成本較高等不利因素，對(duì)于東海、黃海周邊含沙量較大海域的接收站來(lái)說(shuō)，由耐海水沖蝕能力超強(qiáng)的鈦管制造而成的中間介質(zhì)管殼式氣化器是最為理想的選項(xiàng)。

1 IFV 氣化器

1.1 構(gòu)成

IFV 氣化器由中間介質(zhì)丙烷氣化器 (E - 1段)、LNG 氣化器(E -2 段)和NG 調(diào)溫加熱器(E-3 段)三段管殼式換熱器組成。見(jiàn)圖1。

圖1 IFV 氣化器構(gòu)成

LNG 氣化器E-2 的管束被插入到中間介質(zhì)丙烷氣化器E -1 段圓筒型的上部，而E -1 段的下部分布著鈦管流通海水。E -1 段封閉的殼內(nèi)充入丙烷液體，高度以浸沒(méi)E-1 段的鈦管為宜。E -1段通過(guò)錐形的管箱和E-3 段相連接。

1.2 IFV 的工作原理

海水由E -3 段進(jìn)入經(jīng)錐形管箱流入E -1 段的管程，殼程內(nèi)的丙烷(沸點(diǎn)是-42℃)被海水氣化為約-8.3℃的丙烷蒸氣上升至E -2 段的殼程。而通入E-2 段管束內(nèi)的LNG 與殼程丙烷蒸氣進(jìn)行熱交換，LNG 受熱氣化為約-28℃的NG 氣體經(jīng)E-2 段和E-3 段連通的管線進(jìn)入E -3 段調(diào)溫器，與此同時(shí)，管束外的丙烷蒸氣被冷凝液化回落至E-1 段殼程下部。進(jìn)E-3 段殼程的NG 被管程內(nèi)流入的海水繼續(xù)加熱至1℃的天然氣用于外輸。

工作中丙烷在E1 段殼體中進(jìn)行氣-液態(tài)的閉式循環(huán)，運(yùn)行過(guò)程中無(wú)需添加。用丙烷作為中間介質(zhì)利用其低沸點(diǎn)的特點(diǎn)，避免直接換熱時(shí)由于海水結(jié)冰對(duì)傳熱效果的影響。

2 換熱管的脹接技術(shù)

在固定管板管殼式換熱器中換熱管和管板是換熱器管程和殼程之間的唯一屏障，換熱管與管板之間的連接結(jié)構(gòu)和連接質(zhì)量決定換熱器的質(zhì)量?jī)?yōu)劣和使用壽命，是換熱器制造過(guò)程中至關(guān)重要的環(huán)節(jié)［1］。它不但工時(shí)耗費(fèi)量大，更重要的是接頭處往往在十分苛刻的工況下工作，在生產(chǎn)運(yùn)行中，管子和管板的連接處是換熱器最容易破壞和失效的部位，如換熱器的管子和管板連接質(zhì)量不好，則直接影響工藝操作的正常進(jìn)行，甚至導(dǎo)致全線停車。所以必須高度重視對(duì)管殼式換熱器中換熱管和管板的連接。

2.1 連接方法

管子和管板的連接方法可分為脹接、焊接和脹焊結(jié)合三種。

(1)脹接是一種傳統(tǒng)換熱管與管板的連接方法，利用脹管器械使管板與管子產(chǎn)生塑性變形而緊密貼合，形成牢固連接。強(qiáng)度脹接時(shí)在管板開(kāi)槽，脹接時(shí)管外表部分材料塑性變形，嵌入到管板孔內(nèi)的凹槽內(nèi)，達(dá)到即密封又能抗拉脫的目的。脹接剛性好，更換管子方便，適用于設(shè)計(jì)壓力低于2.5MPa，最高不超過(guò)4 MPa 的場(chǎng)合。

(2)焊接是最常見(jiàn)的一種連接方法，對(duì)管板加工要求較低，制造工藝簡(jiǎn)單，有較好的密封性，焊接、檢查、維修都很方便。

(3)在密封性能要求較高的場(chǎng)合、承受振動(dòng)或疲勞載荷的場(chǎng)合、有間隙腐蝕和采用復(fù)合管板的場(chǎng)合中，單純采用脹接或焊接均難以保證連接強(qiáng)度和密封性，脹焊結(jié)合是目前廣泛采用的方法。神戶制鋼在IFV 氣化器制造中使用了脹焊結(jié)合的連接方式。

2.2 脹焊并用的順序

脹接與焊接并用又可分先脹后焊的工藝和先焊后脹的工藝。管殼式換熱器(GB151 -1999)及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中僅提出脹焊并用的連接方法，而對(duì)于是先焊后脹，還是先脹后焊，并未明確規(guī)定。各制造廠商一般根據(jù)各自的制造工藝選擇合適的順序。

采用先脹后焊的工藝，可以通過(guò)脹接對(duì)管子進(jìn)行定位，避免在直接焊接時(shí)，由于管子的偏斜間隙而影響焊接質(zhì)量;而采用先焊后脹的工藝，可以防止焊接過(guò)程的熱量使已脹接的接頭受熱松動(dòng)。神戶制鋼在IFV 氣化器換熱管制造中采用的是后一種工藝方法。

2.3 脹接方法

常見(jiàn)的脹接方法有柔性脹接和機(jī)械脹接兩類。

柔性脹接有精度較高，并能保證脹接緊密程度均勻一致的特點(diǎn)，連接可靠性比機(jī)械脹更好，見(jiàn)圖2。

圖2 柔性脹接

機(jī)械脹接能承受一定的軸向力、熱沖擊和反復(fù)熱循環(huán)，而且操作簡(jiǎn)單、使用靈活，在制造和維修中應(yīng)用較為普遍。它使用滾柱脹管器(構(gòu)件上嵌入3 ～5 粒小直徑的脹珠，中間有一根錐形脹桿)，插入管板孔中的管子端部，旋轉(zhuǎn)脹桿、并向管孔推進(jìn)，脹珠在錐形脹桿擠壓下徑向擴(kuò)大，這樣通過(guò)脹珠沿脹桿周向旋轉(zhuǎn)，使管子直徑增大并產(chǎn)生塑性變形，而管板只達(dá)到彈性變形。當(dāng)取出脹管器后，管板彈性恢復(fù)，使管子和管板間產(chǎn)生一定的擠壓力而貼合在一起，從而達(dá)到緊固和密封的目的。見(jiàn)圖3。

但機(jī)械脹管也有缺點(diǎn):如管子的脹度不一、連接強(qiáng)度和緊密度不均、脹管接口內(nèi)表面產(chǎn)生硬化，給重復(fù)補(bǔ)脹帶來(lái)困難等等。因而選擇機(jī)械脹接應(yīng)控制脹管率以保證脹緊度。

圖3 機(jī)械脹接

2.4 脹管率的控制和檢驗(yàn)

2.4.1 脹管率控制

IFV 氣化器主要介質(zhì)是液化天然氣/天然氣/丙烷等易燃易爆液體或氣體，且溫度很低。若運(yùn)行中發(fā)生個(gè)別脹口泄漏，發(fā)生竄料是極其危險(xiǎn)的，所以保證脹接質(zhì)量尤為重要。

為了保證脹接質(zhì)量，脹接時(shí)應(yīng)首先注意選擇適當(dāng)?shù)拿浌苈省Ｃ浌苈适敲浗庸に囍兄饕刂茀?shù)之一，通常用脹緊程度與管板孔原有直徑、換熱管內(nèi)徑或壁厚的百分比表示。在制造過(guò)程中，脹管率過(guò)小(欠脹)，不能保證必要的連接強(qiáng)度和密封性;脹管率過(guò)大(過(guò)脹)，會(huì)使管壁減薄太大，加工硬化嚴(yán)重，甚至發(fā)生裂紋。

脹管率計(jì)算公式歸納起來(lái)可分為兩種:一種是計(jì)算脹管前后管子直徑增大率，另一種是計(jì)算脹管前后管子壁厚的減薄率。國(guó)內(nèi)現(xiàn)行以內(nèi)徑測(cè)量法計(jì)算脹管率的公式有:

(1) 《蒸汽鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》第126條，當(dāng)采用內(nèi)徑控制法時(shí)，脹管率一般應(yīng)控制在1% ～2.1%范圍內(nèi)。脹管率可按下面公式計(jì)算:

式中，Hn為脹管率，%;d1為脹完后的管子實(shí)測(cè)內(nèi)徑，mm;t 為未脹時(shí)的管子實(shí)測(cè)壁厚，mm;d為未脹時(shí)的管孔實(shí)測(cè)直徑，mm。

(2) 《工業(yè)鍋爐安裝工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》(GB 50273 -98)中規(guī)定，當(dāng)采用內(nèi)徑控制法時(shí)，脹管率應(yīng)控制在1.3% ～2.1%范圍內(nèi)，計(jì)算公式:

式中，Hn為內(nèi)徑控制法的脹管率;d1為脹完后的管子實(shí)測(cè)內(nèi)徑，mm;d2為未脹時(shí)的管子實(shí)測(cè)內(nèi)徑，mm;d3為未脹時(shí)的管孔實(shí)測(cè)直徑，mm;δ 為未脹時(shí)管孔與管子實(shí)測(cè)外徑之差，mm。

無(wú)論采用哪種計(jì)算方法得到的脹管率實(shí)際都是對(duì)換熱管壁厚減薄量的控制。神戶制鋼使用的是壁厚減小率公式，根據(jù)其自身經(jīng)驗(yàn)，K 值范圍4% ～9%，控制目標(biāo)為5% ～6%:

式中，K 為脹管率(或壁厚減小率)，%;d1為脹前換熱管內(nèi)徑，mm;d2為脹后換熱管內(nèi)徑，mm;H 為脹前管板孔直徑，mm;d0為脹前換熱管外徑，mm。

2.4.2 脹管率檢查

以IFV 中E-1 段脹管率的控制為例，E-1 段共3000 根換熱管，按5%的抽檢率，確定需檢查的151 根管子，見(jiàn)圖4。

確定了待檢的管子，在脹管前后，用內(nèi)徑千分尺按順序?qū)︹伖艿闹睆健⒈诤窈凸馨蹇讖降葦?shù)據(jù)進(jìn)行測(cè)量和記錄，按上面公式計(jì)算得出K 值，見(jiàn)表1 (表中僅列1 ～31 號(hào)管子的記錄數(shù)據(jù))。

圖4 E-1 段需檢查的換熱管的編號(hào)圖

表1 脹管率記錄表(部分?jǐn)?shù)據(jù))

根據(jù)實(shí)際測(cè)量記錄的數(shù)據(jù)，計(jì)算得出的K 值都在4% ～9%之內(nèi)。抽樣檢查的脹管率均符合設(shè)計(jì)要求。

3 影響脹接質(zhì)量的因素

影響脹接質(zhì)量的主要因素有管子與管板的材料硬度差、尺寸及尺寸精度、形位精度、徑向間隙、表面清潔度、管子與管板的硬度差、管孔的開(kāi)槽。

在IFV 氣化器制造中，必須做好制造過(guò)程各道工序的質(zhì)量控制，以保證達(dá)到要求脹管率。

(1)嚴(yán)格控制所采購(gòu)換熱管的尺寸。如E -1段管子外徑必須控制正偏差，管子的橢圓度不超過(guò)±0.2mm，管口端面應(yīng)平直，端面傾斜度不大于管子外徑的2%，管子全長(zhǎng)偏差不大于±5mm，管子彎曲度不大于±5mm。

(2)嚴(yán)格控制管板孔和換熱管的配合精度。如E -1 段管板孔控制在19.3 ±0.05mm，機(jī)加工后管板孔需鉸制加工，使粗糙度達(dá)到7 級(jí)。焊接時(shí)，管子中心線必須保證和管板孔中心線相重合，若間隙較大，過(guò)大的脹接變形將對(duì)焊接接頭產(chǎn)生損傷甚至脫焊。

(3)管板材料的硬度要高于換熱管材料的硬度。由于E-1、E-3 段換熱管為鈦管，其硬度比碳鋼復(fù)合鋼板高，脹前需對(duì)鈦管采用退火以降低其硬度。

(4)在脹接完成后必須進(jìn)行耐壓試驗(yàn)，檢查脹口的嚴(yán)密性。

4 結(jié)語(yǔ)

隨著沿海地區(qū)LNG 接收站的快速發(fā)展，IFV氣化器國(guó)產(chǎn)化勢(shì)在必行。采用適當(dāng)?shù)拿浗庸に嚕⒛Ｐ屯ㄟ^(guò)試脹來(lái)確定脹接工藝參數(shù)，保證脹管合格率，是確保脹管質(zhì)量的關(guān)鍵。

1 于 彬，楊洪蘭. 管殼式換熱器中換熱管與管板連接的工藝研究［J］. 金屬加工，2010 (6).

2 GB 151 -1999，管殼式氣化器［S］.

3 蒸汽鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程［S］. 勞部發(fā)(1996)276 號(hào).

4 GB 50273 -98，工業(yè)鍋爐安裝工程施工及驗(yàn)收規(guī)范［S］.