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        板形環(huán)受熱變形有限元分析及理論計算研究(續(xù))

        2012-07-28 01:29:08劉文田陳林馮少鵬程瑞敏常華
        有色金屬加工 2012年5期
        關(guān)鍵詞:板形孔型將式

        劉文田, 陳林, 馮少鵬, 程瑞敏, 常華

        (蘇州有色金屬研究院有限公司,江蘇 蘇州,215026)

        表2 各溫度下安裝孔的變形

        孔編號1234溫度5155.255.453直徑60.020660.018860.021160.0148

        孔編號1234溫度6365.666.163.2直徑60.038560.037260.0460.0385

        孔編號1234溫度71.271.873.172直徑60.045160.045260.046660.0455

        從表2中數(shù)據(jù)可以得知,各安裝孔的直徑隨著溫度的升高而增加,3號安裝孔在圖2中所示狀態(tài)離帶材最近,因此溫度也最高,熱膨脹量最大,直徑為60.0466mm。

        3 板形環(huán)整體熱變形理論計算

        1)由熱應(yīng)力所產(chǎn)生的熱變形

        根據(jù)應(yīng)力與位移的關(guān)系[2],有

        (5)

        其中E—彈性模量;μ—泊松比;α—線膨脹系數(shù);T—孔形零件內(nèi)部溫度;σr、σθ、σz—孔型零件徑向、環(huán)向、軸向的應(yīng)力分量;uruz—孔型零件在徑向和軸向的位移分量。

        由應(yīng)力分量表示的平衡微分方程為

        (6)

        式中:τzr—重力在軸向的剪應(yīng)力分量,fr、fz—徑向和軸向的體積力分量。

        當(dāng)零件溫度變化僅為r的函數(shù)且不考慮零件重力和殘余應(yīng)力的情況下,平衡微分方程可以簡化為

        (7)

        (8)

        將式(5)代入式(8),有

        (9)

        式(9)中:εz—零件在軸向的應(yīng)變分量。

        將式(5)代入式(7),有

        (10)

        假設(shè)零件軸向溫度場為穩(wěn)態(tài)溫度場,由式(9)可知

        (11)

        將式(10)進行變形可得

        (12)

        將式(12)兩邊對r進行兩次積分可得

        (13)

        式中A、B為定積分常數(shù)。

        將式(11)和式(13)代入式(5),則得到

        (14)

        (15)

        因為不考慮零件加工的殘余應(yīng)力和外力作用,所以在r=r1,r2處徑向應(yīng)力為零。即可以求得定積分常數(shù)A、B

        (16)

        (17)

        因為不考慮零件重力的因素,所以軸向應(yīng)力的平衡式為

        (18)

        將式(15)中的σ2代入式(18)中,則有

        (19)

        由式(16)(17)(19)得到熱應(yīng)力引起的變形量為

        (20)

        如果零件工作時內(nèi)壁的溫度為T1,外壁的溫度為T2,軸向的傳熱可以不計,溫度僅沿徑向發(fā)生變化,其導(dǎo)熱微分方程

        (21)

        將式(21)代入式(20),可以得出由于熱應(yīng)力而產(chǎn)生的變形量度為

        (22)

        將材料參數(shù)代入上式,可得

        ur=25.07143×10-6×

        取r=0.14,

        可求得

        ur=9.8994×10-5m=0.098994mm

        2)自由膨脹變形量

        由于溫度只在徑向發(fā)生變化,而零件幾何尺寸的變化與半徑和溫度有關(guān),那么可以得到零件受熱后幾何尺寸變化與半徑的幾何關(guān)系。

        通過下面的計算可以得到零件內(nèi)部任何部分的熱膨脹量

        (23)

        如果零件初始溫度為T0,那么

        (24)

        將式(24)代入式(23),則可以得到由于熱膨脹引起的變形量

        (25)

        將材料參數(shù)代入上式,可求得

        △r=1.0582×10-4m=0.10582mm

        3)孔型零件在穩(wěn)態(tài)非均勻溫度場中的熱變形量

        孔型零件在穩(wěn)態(tài)非均勻溫度場中的熱變形量應(yīng)該是由于熱應(yīng)力引起的變形量和自由膨脹引起的變形量之和

        △r=ur+△r

        (26)

        可求得

        △r=0.20481mm

        由此可得,板型環(huán)外徑變化值為

        △D=0.409mm

        理論計算得到的板形環(huán)整體熱變形量為0.409mm,而有限元仿真得到的板形環(huán)的熱膨脹量為0.38mm,相差不大,說明有限元仿真得到的結(jié)果與理論計算得到的結(jié)果基本吻合。

        4 結(jié)束語

        應(yīng)用有限元數(shù)值計算方法,以有限元軟件為工具,對壓磁式板形測量儀中的板形環(huán)在工作狀態(tài)下受熱產(chǎn)生的熱變形進行了分析,得到了板形環(huán)在熱平衡狀態(tài)下的溫度場分布及總體熱變形量,板形環(huán)的總體熱變形量與理論計算所得結(jié)果基本吻合;并得到了各安裝孔的熱變形量,因此在板形測量儀的設(shè)計過程中可以給出相應(yīng)的配合尺寸補償值,保證在工作溫度變化后仍具有優(yōu)良的配合,對壓磁式板形測量儀的設(shè)計及安裝都具有重要的指導(dǎo)意義。

        [1] 馬泳濤,陳五一.基于有限元法的圓筒零件熱變形研究 [J].礦山機械,2006,36(7):35-36.

        [2] 楊世銘,陶文銓.傳熱學(xué)(第四版)[M].北京:高等教育出版社, 2006.

        [3] 胡鵬浩.非均勻溫度場中機械零部件熱變形理論及應(yīng)用研究 [M].合肥:合肥工業(yè)大學(xué)出版社,2001.

        [4] 羅哉,費業(yè)泰,苗恩銘. 穩(wěn)態(tài)非均勻溫度場中孔型零件變形研究 [J].應(yīng)用科學(xué)學(xué)報,2005,23(4):424-427.

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