劉文田, 陳林, 馮少鵬, 程瑞敏, 常華
(蘇州有色金屬研究院有限公司,江蘇 蘇州,215026)
表2 各溫度下安裝孔的變形
孔編號1234溫度5155.255.453直徑60.020660.018860.021160.0148
孔編號1234溫度6365.666.163.2直徑60.038560.037260.0460.0385
孔編號1234溫度71.271.873.172直徑60.045160.045260.046660.0455
從表2中數(shù)據(jù)可以得知,各安裝孔的直徑隨著溫度的升高而增加,3號安裝孔在圖2中所示狀態(tài)離帶材最近,因此溫度也最高,熱膨脹量最大,直徑為60.0466mm。
1)由熱應(yīng)力所產(chǎn)生的熱變形
根據(jù)應(yīng)力與位移的關(guān)系[2],有
(5)
其中E—彈性模量;μ—泊松比;α—線膨脹系數(shù);T—孔形零件內(nèi)部溫度;σr、σθ、σz—孔型零件徑向、環(huán)向、軸向的應(yīng)力分量;uruz—孔型零件在徑向和軸向的位移分量。
由應(yīng)力分量表示的平衡微分方程為
(6)
式中:τzr—重力在軸向的剪應(yīng)力分量,fr、fz—徑向和軸向的體積力分量。
當(dāng)零件溫度變化僅為r的函數(shù)且不考慮零件重力和殘余應(yīng)力的情況下,平衡微分方程可以簡化為
(7)
(8)
將式(5)代入式(8),有
(9)
式(9)中:εz—零件在軸向的應(yīng)變分量。
將式(5)代入式(7),有
(10)
假設(shè)零件軸向溫度場為穩(wěn)態(tài)溫度場,由式(9)可知
(11)
將式(10)進行變形可得
(12)
將式(12)兩邊對r進行兩次積分可得
(13)
式中A、B為定積分常數(shù)。
將式(11)和式(13)代入式(5),則得到
(14)
(15)
因為不考慮零件加工的殘余應(yīng)力和外力作用,所以在r=r1,r2處徑向應(yīng)力為零。即可以求得定積分常數(shù)A、B
(16)
(17)
因為不考慮零件重力的因素,所以軸向應(yīng)力的平衡式為
(18)
將式(15)中的σ2代入式(18)中,則有
(19)
由式(16)(17)(19)得到熱應(yīng)力引起的變形量為
(20)
如果零件工作時內(nèi)壁的溫度為T1,外壁的溫度為T2,軸向的傳熱可以不計,溫度僅沿徑向發(fā)生變化,其導(dǎo)熱微分方程
(21)
將式(21)代入式(20),可以得出由于熱應(yīng)力而產(chǎn)生的變形量度為
(22)
將材料參數(shù)代入上式,可得
ur=25.07143×10-6×
取r=0.14,
可求得
ur=9.8994×10-5m=0.098994mm
2)自由膨脹變形量
由于溫度只在徑向發(fā)生變化,而零件幾何尺寸的變化與半徑和溫度有關(guān),那么可以得到零件受熱后幾何尺寸變化與半徑的幾何關(guān)系。
通過下面的計算可以得到零件內(nèi)部任何部分的熱膨脹量
(23)
如果零件初始溫度為T0,那么
(24)
將式(24)代入式(23),則可以得到由于熱膨脹引起的變形量
(25)
將材料參數(shù)代入上式,可求得
△r=1.0582×10-4m=0.10582mm
3)孔型零件在穩(wěn)態(tài)非均勻溫度場中的熱變形量
孔型零件在穩(wěn)態(tài)非均勻溫度場中的熱變形量應(yīng)該是由于熱應(yīng)力引起的變形量和自由膨脹引起的變形量之和
△r=ur+△r
(26)
可求得
△r=0.20481mm
由此可得,板型環(huán)外徑變化值為
△D=0.409mm
理論計算得到的板形環(huán)整體熱變形量為0.409mm,而有限元仿真得到的板形環(huán)的熱膨脹量為0.38mm,相差不大,說明有限元仿真得到的結(jié)果與理論計算得到的結(jié)果基本吻合。
應(yīng)用有限元數(shù)值計算方法,以有限元軟件為工具,對壓磁式板形測量儀中的板形環(huán)在工作狀態(tài)下受熱產(chǎn)生的熱變形進行了分析,得到了板形環(huán)在熱平衡狀態(tài)下的溫度場分布及總體熱變形量,板形環(huán)的總體熱變形量與理論計算所得結(jié)果基本吻合;并得到了各安裝孔的熱變形量,因此在板形測量儀的設(shè)計過程中可以給出相應(yīng)的配合尺寸補償值,保證在工作溫度變化后仍具有優(yōu)良的配合,對壓磁式板形測量儀的設(shè)計及安裝都具有重要的指導(dǎo)意義。
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