東北電力設(shè)計院 魏 穎 陳 野 李盛龍

東北電力大學(xué)建筑工程學(xué)院 曾 聰

鋼管混凝土雙肢柱具有承載能力高，滯回性能好等突出優(yōu)點(diǎn)，但在我國大型火力發(fā)電廠房的設(shè)計中應(yīng)用并不多，究其原因是在重型工業(yè)廠房的應(yīng)用實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，肩梁是該構(gòu)件體系的一個薄弱點(diǎn)，雙肢柱的肩梁與汽機(jī)房吊車梁的連接處經(jīng)常會發(fā)生較大變形，甚至破壞，肩梁在性能上的缺陷和不確定性成為了制約鋼管混凝土雙肢柱在火力發(fā)電廠主廠房中應(yīng)用的關(guān)鍵因素。

圖1 改進(jìn)型鋼管混凝土單腹板肩梁的構(gòu)造

對于肩梁設(shè)計方法和構(gòu)造的研究一直是工程技術(shù)人員關(guān)注的重點(diǎn)，同濟(jì)大學(xué)沈祖炎等[1]1997年首先把鋼管混凝土肩梁作為一個專門的研究課題，針對其極限承載力和剛度問題進(jìn)行了研究。1998年西安建筑科技大學(xué)于安林等[2]通過試驗(yàn)研究和理論分析，提出了鋼管混凝土雙肢柱單腹板肩梁的構(gòu)造和設(shè)計方法。近年來，為了克服肩梁與吊車梁在連接構(gòu)造上的缺陷，并滿足重型工業(yè)廠房的需求，蘇明周等[3]在2010提出了一種改進(jìn)型的鋼管混凝土單腹板肩梁雙肢柱體系，從試驗(yàn)角度對該體系的承載力和破壞模式進(jìn)行了研究，之后董振平[4]又在其博士論文中對該構(gòu)件體系中肩梁的受力性能和承載力計算方法進(jìn)行更深入了研究。證明這種改進(jìn)型單腹板肩梁是有效可行的，本文介紹了這種構(gòu)件體系的構(gòu)造、破壞模式和設(shè)計公式，并提出了將改進(jìn)型單腹板肩梁鋼管混凝土雙肢柱構(gòu)件體系用于火力發(fā)電廠主廠房排架柱的設(shè)計中的具體方法和設(shè)計建議，對于該構(gòu)件體系在火力發(fā)電廠主廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計中的推廣和應(yīng)用具有重要的理論意義和實(shí)用價值。

圖2 肩梁計算簡圖

1.改進(jìn)型鋼管混凝土單腹板肩梁的構(gòu)造

火力發(fā)電廠汽機(jī)房的排架柱構(gòu)件的制造與一般民用建筑不同，一般都是采用工廠預(yù)制，現(xiàn)場安裝。雙肢鋼管混凝土排架柱的施工工序一般是先將基礎(chǔ)鋼筋綁扎完成后，對兩個柱肢鋼管進(jìn)行吊裝定位，之后澆制基礎(chǔ)混凝土，再在鋼管內(nèi)灌注混凝土，然后安裝肩梁和上柱。因此肩梁在整個柱構(gòu)件體系中起到了承上起下的關(guān)鍵作用，除了要將上柱及屋蓋的荷載向下傳遞之外，還要承擔(dān)吊車梁的荷載，此外，它還有一個重要作用就是要約束上柱頂部的角位移和水平變形，因此肩梁的剛度和強(qiáng)度將直接決定整個柱的性能好壞，至關(guān)重要。

本文述及的改進(jìn)型鋼管混凝土單腹板雙肢柱對肩梁進(jìn)行了局部改進(jìn)，下柱鋼管頂部與肩梁底部焊接，并在焊接位置設(shè)置加勁肋。上柱采用翼緣開槽插入腹板的方式保證腹板的連續(xù)。肩梁端部與吊車梁連接處除了橫向加勁肋之外還要增設(shè)兩道短腹板，并在短腹板與原腹板之間設(shè)2道加勁肋，這樣可以提高吊車梁與肩梁連接處上翼緣的局部承壓能力和局部穩(wěn)定性，并保證了吊車梁支座連接螺栓的外露，在下柱鋼管上預(yù)留二次灌注孔，焊接完成后進(jìn)行二次混凝土灌注。具體構(gòu)造形式見下圖1。

2.改進(jìn)型鋼管混凝土單腹板肩梁的破壞模式和設(shè)計建議

西安建筑科技大學(xué)的董振平[4]和蘇明周[3]等對改進(jìn)型鋼管混凝土單腹板肩梁進(jìn)行了1:3縮尺模型的水平加載試驗(yàn)，在水平和豎向荷載作用下，肩梁的破壞一般是由于腹板屈曲引起的，在試驗(yàn)中肩梁腹板與上柱受壓翼緣和肩梁上翼緣的交界位置處最先達(dá)到屈服應(yīng)力，因此該位置也是肩梁設(shè)計時的最不利位置。而在試驗(yàn)中下柱鋼管與斜腹桿的應(yīng)力增長基本穩(wěn)定，在肩梁破壞時都未達(dá)到屈服應(yīng)變?？梢妼τ阡摴芑炷岭p肢柱的設(shè)計，肩梁是起控制作用的關(guān)鍵部位之一。

此外，在試驗(yàn)中還發(fā)現(xiàn)，上柱附近的肩梁上翼緣的屈服應(yīng)變也出現(xiàn)的比較早，且該位置的應(yīng)變水平明顯大于遠(yuǎn)離中柱位置的上翼緣，因此在設(shè)計時應(yīng)注意對于中柱附近上翼緣板的局部加強(qiáng)措施。

試驗(yàn)還發(fā)現(xiàn)，上柱翼緣與肩梁下翼緣的連接位置的應(yīng)變水平也較高，上柱根部的受壓側(cè)翼緣的應(yīng)力普遍達(dá)到了屈服，因此在設(shè)計中應(yīng)在上柱根部位置設(shè)置加勁肋以進(jìn)行局部構(gòu)造加強(qiáng)。

3.改進(jìn)型鋼管混凝土單腹板肩梁的實(shí)用設(shè)計公式

從目前的研究成果可以看出，肩梁的破壞模式是剪切型破壞。趙峰[5]在簡支梁平均剪應(yīng)力計算公式的基礎(chǔ)上提出，在肩梁的高跨比處于0.3-0.7之間時，計算簡圖如下圖2所示。

肩梁腹板受到上柱兩個翼緣的集中力作用，由屋架傳來的豎向荷載和上柱自重等軸力作用由兩個翼緣均分，用P表示，而彎矩會造成兩個翼緣一側(cè)受拉一側(cè)受壓，體現(xiàn)為大小相等方向相反的豎向力P’，由上文所述，C點(diǎn)和D點(diǎn)是設(shè)計中應(yīng)取的危險點(diǎn)，設(shè)計計算公式如下：

式中，Vmax——由P和P’引起的簡支梁最大剪力；

tw、hw——肩梁腹板的厚度和高度；

fy——鋼材屈服強(qiáng)度；

董振平[4]認(rèn)為該公式未考慮肩梁的高跨比影響，因此通過引入一個回歸系數(shù)K，提出了一個改進(jìn)公式：

式中：K——肩梁高跨比影響系數(shù)，中柱時：K=2.24λ+0.34，邊柱時：

K=2.05λ+0.6，其中λ為肩梁高跨比。

筆者比較了兩個計算公式，在正常設(shè)計的情況下，兩個公式計算結(jié)果接近。

4.結(jié)語

綜上所述，肩梁的設(shè)計是鋼管混凝土雙肢柱設(shè)計的關(guān)鍵，可以通過本文介紹的公式，并結(jié)合計算簡圖進(jìn)行改進(jìn)型鋼管混凝土單腹板肩梁的設(shè)計計算，此外，在設(shè)計過程中還應(yīng)重視對于上柱附近肩梁的上翼緣和上柱根部位置的構(gòu)造加強(qiáng)。通過對肩梁設(shè)計方法和構(gòu)造上的改進(jìn)，鋼管混凝土雙肢柱是可以廣泛應(yīng)用于火力發(fā)電廠汽機(jī)房排架柱的設(shè)計中的。

[1]沈祖炎,鄭沂.多肢柱肩梁剛度的分析[J].建筑結(jié)構(gòu),1999(7):49-52.

[2]董超,張繼宏,張星,關(guān)曉松.寶鋼寬厚板軋機(jī)工程主廠房鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].工業(yè)建筑,2007(51):679-711.

[3]蘇明周,等.鋼管混凝土雙肢柱改進(jìn)型單腹板肩梁承載能力試驗(yàn)研究[J].西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2010(04):473-786.

[4]董振平.鋼管混凝土雙肢柱肩梁受力性能與設(shè)計方法研究[D].西安建筑科技大學(xué),2011.

[5]趙峰.新型鋼管混凝土柱單腹板肩梁受力性能及設(shè)計方法研究[D].西安建筑科技大學(xué),2009.